Стержни Номинальное напряжение

Номинальное напряжение обычно определяется по формуле, применимой для данной детали при отсутствии источника концентрации напряжений. При одноосном растяжении (сжатии) стержня номинальное напряжение равно среднему напряжению Сном = Pi А Б неослабленном сечении или в сечении, содержащем концентратор. В случае изгиба балки за номинальное напряжение принимается напряжение в крайнем волокне, подсчитываемое по формуле = MIW. [c.205]

Круглый стержень с галтелью г = 3 мм, шлифованный, подвергается асимметричному изгибу (см. рис 1.10, в). В опасном сеченни номинальные напряжения 150 Н/мм и 50 Н/мм . Нагрузка изменяется по циклограмме, соответствующей нормальному распределению (см. рис. 1.8, в), суммарное число нагружений за срок службы 5-107. Материал стержня — сталь 45. Определить коэффициент безопасности и сравнить его с допустимым. [c.22]

Картина оказывается несколько иной в стержнях, отдельные участки которых имеют различную площадь поперечного сечения. В этом случае (рис. 582, а) наибольшее номинальное напряжение [c.630]

Номинальное напряжение вычисляем по меньшей площади поперечного сечения стержня [c.135]

В общем случае, когда напряжения и при отсутствии концентраторов распределены по сечению неравномерно (например, при изгибе или кручении), под а, понимают отношение наибольшего местного напряжения к максимальному номинальному напряжению, т. е. вычисляемому по формулам сопротивления материалов для данного вида деформации стержня. [c.71]

Не оказывая влияния на прочность всего стержня, концентрация напряжений за счет пластической деформации может вызывать искажение формы отверстия, которое для некоторых систем окажется недопустимым (герметичные заклепочные швы, заклепочные узлы). Для таких систем расчет стержней и листов на прочность по номинальным напряжениям следует дополнить расчетом на смятие заклепочного отверстия. [c.54]

В рассмотрение удобно ввести номинальные напряжения они определяются, как вычисляемые по элементарной теории напряжения при действии рассматриваемой силы или момента в круглом стержне с радиусом Ь == г(0, q y [c.275]

Расчет и анализ влияния конструктивных факторов на напряженное состояние головок болтов осуществлялись для болтов с резьбой МЮ, выполненных из материала ЭИ-696 М. Номинальное напряжение в стержне болта принято равным (Уо = 1 кгс/мм . [c.125]

При однородном напряженном состоянии (например, гладких частей обечаек сосудов и трубопроводов,гладких растягиваемых стержней и пластин и т. д.) запасы по нагрузкам совпадают с запасами по номинальным напряжениям [c.74]

Толкатель блока цилиндров состоит из стержня и двух сферических пят. Измерения на объемной оптической модели с применением метода замораживания позволяют выявить концентрацию напряжений в сложной системе каналов и канавок. Модель толкателя (фиг. УП. 14, а) содержит стержень и одну пяту с осевой нагруз кой = 46,6 кг. Номинальные напряжения [c.529]

Рнс. 3.32. Зоны пластических деформаций с ростом растягивающей нагрузки для плоского стержня с двумя полукруглыми вырезами. Цифры соответствуют номинальным напряжениям в процентах от предела текучести [c.152]

Если в стержне имеется местное ослабление, то в расчет следует вводить минимальную площадь сечения (площадь нетто). В этом случае по фор.муле (4) определяют номинальное напряжение, не учитывающее концентрацию напряжений. [c.7]

Алюминиевые обмотки имеют по две катушки, расположенные попарно на общих стержнях магнитопровода. Катушки первичной обмотки неподвижно закреплены у нижнего ярма, а вторичной обмотки — подвижные. Переключение диапазонов тока производят переключателем барабанного типа, рукоятка которого выведена на крышку трансформатора. Величину отсчета тока производят по шкале, отградуированной соответственно на два диапазона токов при номинальном напряжении питающей сети. [c.18]

При питании сварочной цепи только от той части вторичной обмотки, которая находится на 2-м стержне, магнитная связь между первичной и вторичной обмотками минимальна, так как катушки полностью разнесены на различные стержни магнитопровода. Магнитное рассеяние, а следовательно, и индуктивное сопротивление при таком включении имеют наибольшее значение. Внешняя характеристика трансформатора приобретает наибольшую крутизну и при номинальном напряжении, сварочный ток уменьшается до 105 а. Это включение получается при IV ступени, показанной на схеме трансформатора. [c.73]

I—тип электрода 2 — марка 3 — диаметр стержня 4 — обозначение назначения электрода 5 — обозначение толщины покрытия 6 — группа электродов по качеству изготовления 7 — индексы, указывающие характеристики наплавленного металла и металла шва 8 — обозначение вида покрытия 9 — обозначение допустимых пространственных положений сварки или наплавки 10 — обозначение рода и полярности сварочного тока, а также номинального напряжения холостого хода источника питания переменного тока [c.106]

Приведенные на фиг. 7 и 8 кривые подтверждают прежде всего качественный вывод, сделанный по измерениям на торцах при данном номинальном напряжении увеличение толщины стержня приводит к значительному снижению деформаций в вершине надреза. Однако к началу разрушения осевые деформации на среднем по толщине участка у всех стержней достигают весьма большой величины, порядка 50%, что также видно и из фиг. 5. Как уже отмечалось, осевые деформации на торце гораздо меньше, чем но тоже переходят в область больших пластических деформаций, причем кривые протекают подобно зависимостям [c.241]

Видим, что, начиная с малых толщин, надрезанный образец как при сильной, так и при слабой концентрации напряжений прочнее гладкого, сечение которого равно ослабленному сечению образца с надрезом другими словами, данный случай не является исключением из правила, согласно которому добавление лишнего материала увеличивает прочность детали. Из графика видно, что увеличение толщины стержня увеличивает его удельную прочность (номинальное разрушающее напряжение о р) на 40% при весьма малых толщинах надрезанных образцов их прочность отличается от прочности гладкого стержня несущественно. Напряжение а возрастает с увеличением радиуса надреза, т. е. от серий Ь, (1к сериям с, е. Закономерно, что наибольшая величина а "" получается для гладкого образца, ибо на заключительной стадии деформирования он превращается в надрезанный образец (образуется шейка) с большим радиусом надреза. [c.248]

При данном номинальном напряжении а жесткость стержня тем больше, чем больше его толщина. Например, пусть требуется выполнить из стали 45 деталь — стержень по эскизу фиг. 1 с параметрами надреза, приведенными в табл. 1 для серии с. Задана общая толщина стержня 1 = 36 мм. Стержень можно сделать сплошным толщиной й = 36 мм или составным — из двенадцати тонких стержней, имеющих каждый с1 = 3 мм, так что суммарная толщина составного стержня 3 мм X 12 = 36 мм, также равна заданной толщине. [c.250]

Соединение затягивают до достижения в стержне болта номинального напряжения, величина которого зависит от мате- [c.45]

При осевом нагружении номинальные напряжения растяжения в резьбовом стержне (МПа) [c.225]

Принцип линейного суммирования повреждаемости распространяется и на хрупкое разрушение при ползучести. Для этого мы сделаем некоторые предположения о характере развития трещин. Предположим, что трещины имеют форму кругов, находящихся в плоскости поперечного сечения растянутого стержня (рис. 297). Пусть на единицу площади приходится в данный момент одна трещина, радиус которой д, а площадь ш. Таким образом, оставшаяся площадь, которая воспринимает внешнюю нагрузку, есть 1 — ш. Обозначим номинальное напряжение через а,, фактическое среднее напряжение в сечении через а. Тогда [c.440]

Реле защиты от утечек РЗ питается постоянным током от выпрямителя. Выпрямитель питается от вторичной обмотки, расположенной на одном из стержней трансформатора-дросселя ТД. ТД состоит из трех линейных дросселей, присоединенных к соответствующим фазам сети и соединенных в звезду. Последовательно с ним включен нулевой дроссель Др. В этом дросселе делаются отводы благодаря которым схема контроля может быть использована для сетей с различными номинальными напряжениями. [c.74]

Величина местных напряжений зависит от вида и размеров концентратора. Например, чем меньше радиус отверстия или выкружки в полосе, тем больше максимальные напряжения отличаются от номинальных. В случае весьма малого радиуса отверстия в полосе (рис. 118, а) у краев отверстия наибольшее напряжение равно трем номинальным (а = 3), а у краев полукруглых вырезов (рис. 118, б) — примерно двум номинальным (а = 2). Надрезы с острыми входящими углами дают еще большие коэффициенты концентрации напряжений у вершин углов. Для некоторых распространенных концентраторов напряжений в полосе прямоугольного поперечного сечения значения теоретических коэффициентов концентрации приведены на графике рис. 119, а в стержнях круглого поперечного сечения — в табл. 11. Более подробные данные о теоретических коэффициентах концентрации напряжений приводятся в справочниках по расчету на прочность и в специальных курсах. [c.109]

При термопластичном упрочнении боковые стержни нагревают до-появления остаточных деформаций растяжения в среднем стержне. После остывания в среднем стержне возникают напряжения сжатия система оказывается целесообразно преднапряженной. При упругом упрочнении натягивают боковые стержни или - увеличивают длину среднего Стержня против номинальной с таким расчетом, чтобы при Сборке в нем возникли напряжения сжатия. ,. [c.403]

Расчет стержня заклепки. Разрушение стержня заклепки нах-лесточпого соединения происходит по сечению, лежащему в плоскости стыка соедгшяемых деталей и показанному волнистой линией (рис. 30.5, я). Номинальные напряжения среза [c.487]

Вместе с тем обоснование прочности и надежности деталей машин и элементов конструкций при кратковременном, длительном и циклическом эксплуатационном нагружении остается трудно решаемой в теоретическом и экспериментальном плане задачей. Это в значительной степени связано со сложностью детерминированного и стохастического анализа напряженного состояния в элементах конструкций при возникновении упругих и упругопластических деформаций и ограниченностью критериев разрушения в указанных условиях при использовании конструкционных материалов с различными механическими свойствами. Трудности, возникающие при исследовании напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах в упругой и неупругой области объясняются отсутствием аналитического решения соответствующих задач в теориях упругости, пластичности, ползучести и, тем более, в теории длительной циютической пластичности. К числу решенных таким способо.м задач мог т бьггь отнесены те, в которых определяются номинальные напряжения и деформации при растяжении-сжатии, изгибе и кручении стержней симметричного профиля, нагружении осевыми уси- [c.68]

Например, необходимо составить условное обозначение по стандарту ISO 2560 на электроды марки АНО-Д, обеспечивающие наплавленный металл с пределом прочности не менее 530 МПа, относительным удлршением не менее 26 % и ударной вязкостью K V = 60 Дж/см при Т - 0 ""С. Электроды имеют основное покрытие, гарантирующее низкое содержание водорода в наплавленном металле (менее 10 mVIOO г). Железный порошок, входящий в состав покрытия, обеспечивает при сварке коэффициент перехода металла стержня в шов, равный 115 %. Электроды пригодны для сварки во всех пространственных положениях, кроме вертикального сверху вниз, на постоянном токе обратной полярности и на переменном токе (номинальное напряжение холостого хода 70 В). [c.111]

Два из рассмотренных Ричардсом экспериментов были проведены на растяжение и сжатие стержня из бериллиевой бронзы из партии К, ЯГ Дж. А. Миллером (см. Ri hards [1952, 11, стр. 74— 75) из национального Бюро Стандартов США, использовавшим оптический экстензометр на образце длиной 2,54 см, что давало разрешающую способность по деформации до 2 10 . Эти данные, изображенные на рис. 2.63, сопровождаются диаграммами, показывающими отклонение от линейности как для номинального напряжения, так и для напряжения Коши, или так называемого истинного напряжения, на основе вычислений Андерсона (см. Smith [1940, II) в его обсуждении работы Смита 1940 г. [c.187]

В противоположность гладкому образцу в образце, имеющем круговой надрез, наблюдается значительная неравномерность распре деления напряжений по его сечению. Концентрация напряжения у основания над[№за в упругой области работы металла поддается аналитическому расчету и обычно оценивается коэффициентом, которь(й показывает, насколько наибольшее напряжение превышает номинальное напряжение, оп рюделяемое обычными методами сопротивления материалов. Коэффициент концентрации гю Нейберу [5] определяют при помощи таблиц или графиков, составленных для определенных форм надрезов, ослаблений стержня или переходных участков стбржня. [c.9]

Характеристики разрушения. яри неодноосном напряженном состоянии. Для элеме-атов конструкций вне зон концентрации напряжений обычно реализуется линейное или плоское напряженное состояние (стержни, пластины, оболочки, диски) G компонентами главных номинальных напряжений Oj = OiH и Oj = 0JH (или 01 = [c.49]

Номинальное напряжение <Ур не должно превышать 200—400 кГ/см . Если в отверстие запрессована втулка, нужно проверить номинальное напряжение, вызываемое запрессовкой, достигающее больших значений (1000 кПсм и больше). Действительный ход изменения напряжений во время работы зависит от зазора и жесткости шеГши в проушине чем больше зазор и чем жестче шейка, тем больше сечение проушины, работающее на изгиб. Для определения коэффициента формы а и коэффициента надреза Р можно пользоваться приведенной на фиг. 98 диаграммой, которая относится к эллиптическим проушинам (фиг. 98, а) из углеродистой стали с пределом прочности (Тд = 50-ь 70 кГ1л1м . Диаграмма на фиг. 98, б показывает зависимость коэффициента а для проушины (без учета влияния стержня) от отношения внешнего радиуса к [c.578]

В теории пластичности получен целый ряд решений о концентрации напряжений в растянутых и изгибаемых стержнях с отверстиями, острыми и скругленными односторонними и двусторонними надрезами для упругопластической стадии деформирования [14, 28, 45]. Поле скольжений для двусторонних узких надрезов при растяжении стержня [14] показано на рис. 3.30. Подобные решения подтверждаются экспериментально при травлении поверхности образца после пластической деформации (рис. 3.31). Развитие зон пластической деформации по мере роста нагрузки, растягивающей плоский стержень (плоское деформированное состояние) с двумя полукруглыми вырезами [45], показано на рис. 3.32. Сначала образуются и растут пластические зоны у вершины надреза оо = (0,33 -ь 0,60) от (ао — номинальное напряжение в наименьшем сечении). При нагрузке, близкой к предельной ао = 0,61ат, на оси образца возникает новая пластическая область, которая быстро увеличивается и сливается с прежними областями. Образуется замкнутая пластическая область с упругим ядром внутри. [c.150]

В случае непрерывного растяжения при постоянном номинальном напряжении существует критическое значение скорости упрочнения фс= ( №"=а тах (см. 16.11). Прн меньших значениях скорости изменения упрочнения равновесие становится неустойчивым и следует ожидать, что равномерное рас-тдаение стержня окажется невозможным. Возникновение этого состояния неустойчивости, определяющее начало локального шейкообразования, совпадает с моментом, когда постепенно убывающая скорость ползучести оказывается равной тому зна- [c.680]

Трансформатор имеет четыре обмотки (рис. 116) первичную АХ, рассчитанную на номинальное напряжение 25 кВ, тяговую 1—8, служащую для питания выпрямительной установки, обмотку собственных нужд 02X2, предназначенную для питания вспомогательных цепей, и отопительную обмотку а1л 1 — для питания цепей электрического отопления. Трансформатор (рис. 117) подвешен к кузову вагона при помощи двух балок. Выемная часть состоит из шихтованного магнитопровода с обмотками и соединительными шинами. Магнитопровод расположен горизонтально, причем оба стержня его размещены параллельно рельсовому пути, а оба ярма — перпендикулярно. Стержни имеют ступенчатое сечение, приближающееся по форме к круглому, каждое ярмо — прямоугольное сечение. Листы стержней и каждого ярма стянуты между собой болтами, на которые надеты бакелитовые трубки. Под головки болтов и гаек подложены бакелитовые шайбы. Все обмотки на стержнях магнитопровода имеют концентрическое расположение. На стержнях закреплены по три бакелитовых цилиндра с на- [c.138]

На основании многолетнего опыта установлены предельные значения tgЗ изоляции катушек, полукатушек я стержней (измеренные при номинальном напряжении машины н частоте 50 гц). Они приведены в табл. 24-50. [c.238]

Примеры распределения осевых и поперечных Оу нормальных напряжений по ослабленному, сечению у торца образцов большой и малой толщины с острым и пологим надрезами даны на фиг. 9. Ход кривых подтверждает положение, по которому в уируго-пласти-чссксй и пластической обласгмл концентрация напряжений остается, уменьшаясь, однако, по величине. Далее из фиг. 9 ясно видно, что средние ординаты кривых гораздо меньше соответствующего номинального напряжения о (для стержня с острым надрезом приблизительно в 2 раза). Следовательно, торцы стержня нагружены значительно слабее, чем отстоящие от торцов сечения. Подобное явление проявляется уже в упругой области [26], [30], [20], но там повышение напряжения в срединной части незначительно. [c.244]

Расчет незатянутых болтов. Характерный пример незатянутого резьбового соединения — крепление крюка грузоподъемного механизма (рис. 3.15). Под действием силы тяжести груза Q стержень крюка работает на растяжение, а опасным будет сечение, ослабленное нарезкой. Статическая прочность стержня с резьбой (которая испытывает объемное напряженное состояние) приблизительно на 10% выше, чем гладкого стержня без резьбы. Поэтому расчет стержня с резьбой условно ведут по расчетному диаметру dp d—0,9p, где р — шаг резьбы с номинальным диаметром d (приближенно можно считать dpKdi). Условие прочности нарезанной части стержня на растяжение имеет вид [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...