Химический состав и механические свойства исследованных сталей

Действительно, при испытаниях на усталость круглых образцов из отожженной углеродистой стали с диаметром рабочей части 12 мм, имеющих поперечные отверстия различных радиусов, были получены одинаковые значения критического радиуса отверстия (0,5 мм) как при кручении, так и при изгибе с вращением [29]. Химический состав (%) и механические свойства исследованной стали следующие 0,39 С 0,26 Si 0,73 Мп 0,17 Р 0,015 S 0,07 Си 0,011 Ni 0,03 Сг ав = 581 МПа От = = 330 МПа а з = 51,3%. В одних образцах отверстия были круглые, в этом случае размер концентратора пропорционален его радиусу (/=2г), в других — отверстия были получены двойным сверлением, размер концентратора при этом был постоянным (2 мм) (рис. 39). [c.85]

Таблица 1. Химический состав и механические свойства исследованных сталей

Сопоставление сопротивления усталости монолитной и многослойной стали. Сравнительная оценка сопротивления усталости монолитной и многослойной стали должна, но-видимому, рассматриваться с позиций проявления влияния масштабного фактора, вызывающего снижение пределов выносливости образцов или элементов конструкций по мере роста их размеров [21. Исследования [2—5], выполненные на гладких цилиндрических образцах, свидетельствуют о том, что масштабный фактор наиболее сильно проявляется при изгибе и кручении. По мере увеличения диаметра образца от 7,5 до 200 мм снижение пределов выносливости [2—5] может достигать 30—50 %. В меньшей степени роль масштабного фактора проявляется при осевом нагружении [2], однако, и в этом случае его влияние может быть существенным. Предположим, что сопротивление усталости тонколистового металла в многослойных конструкциях окажется повышенным в сравнении с монолитным. С целью проверки этого предположения выполнены сравнительные усталостные испытания многослойных и однотипных монолитных образцов (рис. 1), изготовленных из малоуглеродистой стали марки Ст. Зсп. Химический состав и механические свойства исследованной стали удовлетворяли требованиям ГОСТа 380-71. [c.257]

Химический состав и механические свойств исследованных сталей полностью соответствовали техническим условиям на поставку /(табл. 9, 10). [c.253]

Исследования показали, что причины растрескивания не связаны с низким качеством основного металла. Химический состав и механические свойства соответствовали требованиям ГОСТа для тех марок сталей, из которых были изготовлены исследованные [c.85]

Исследования показали, что наилучшее сочетание скорости процесса и твердости азотированного слоя при комнатной и повышенной температурах, а также механических свойств стали обеспечивается введением в нее ванадия и кремния в количестве 0,6i—1,0%. Химический состав стали исследованных плавок приведен в табл. 49. - [c.180]

Характеристика механических свойств и химический состав исследованных сталей [c.25]

Исследование проводили на двух биметаллах и стали СтЗ. Химический состав исследованных материалов и их механические свойства [c.278]

Подробные исследования влияния температуры (ниже нуля) на механические свойства и фазовые превращения сталей, содержащих 18% Сг и от 6 до 20% N1, были выполнены в работе [100]. Химический состав исследованных сталей приведен в табл. 30. [c.121]

Было установлено, что исследованная сталь при содержании в ней 12% Мп и больше не имеет мартенситного превращения до —196° С, но при совместном воздействии температуры и деформации на 30% в стали, содержащей 12—16% Мп, обнаруживается превращение с образованием Оз-Химический состав хромомарганцевоникелевых нержавеющих сталей, рекомендуемые режимы термической обработки, гарантируемые механические свойства, примерное назначение и физические свойства приведены в табл. 45—47. [c.154]

Для исследования влияния режима це.ментации на механические свойства, твердость и структуру углеродистых сталей обыкновенного качества были взяты стали трех марок, химический состав этих сталей приводится в табл. 2. [c.14]

Это подтверлсдается данными исследований, проведенных лабораторией Кнапзак-Гризгейм [16] при сравнительном испытании образцов, изготовленных из стали толщиной 5 и 12 лил с применением кислородно-флюсовой резки. Химический состав и механические свойства исследуемых сталей приведены в табл. 20. [c.53]

Методика исследования. Исследовались двухорезные симметричные соединения из стали Ст. 3 с одной, двумя, тремя, четырьмя, пятью, шестью, семью и восемью электрозаклепками, расположенными в один ряд вдоль растягивающего усилия. Химический состав и механические свойства этой стали даны ь табл. 8. Схема соединений и размеры даны на фиг. 28. Длина [c.58]

Лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления, произошло в ноябре 1987 г., при остановке технологической линии. В момент, предшествующий разрушению, потока среды в межтруб-ном пространстве аппарата не было, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он рассчитан на эксплуатацию с некоррозионной средой под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части 3,8 МПа при температуре -18 °С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре-36 °С. На основании анализа результатов исследований установлено следующее. Зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса теплообменника, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этановой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и при достижении критической длины (200 мм) произошел переход в лавинообразное разрушение с разветвлением трещины по трем направлениям вдоль шва и в обе стороны поперек оси шва по основному металлу. Химический состав и механические свойства основного металла 09Г2С корпуса теплообменника в основном соответствовали требованиям НД. Температура перехода материала днища (Т50) в хрупкое состояние по данным серийных испытаний составила -20 °С. Для материала обечайки она составляет от О до -20 °С. При температуре -40 °С вязкая составляющая в изломе отсутствовала. Механические свойства металла швов и сварных соединений отвечали требованиям, предъявляемым НД к качеству сварных соединений сосудов и аппаратов. [c.51]

Контроль свариваемого металла состоит в проверке химического состава, механических свойств и внешнего вида. Каждая партия стали, как правило, отправляется заводом-изготовителем вместе с сертификатом, в котором указаны номер плавки, хими ческий состав и механические свойства. При наличии сертификата контроль стали сводится к сравнению свойств стали по сертификату с требованием проекта на изготовление сварных конструкций. У сталей, не имеющих сертификата, проверяются химический состав и механические свойства (предел прочности при растяжении, относительное удлинение и ударная вязкость) и проводится металлографическое исследование. [c.226]

Сравнительно широко применяются композитные соединения при сварке сталей одного класса, близких по своим физическим свойствам, но имеющих различный химический состав и механические свойстйа. Однако и в этом случае, как показали исследовании института электросварки им. Патона [23], в сварочных соединениях из низколегированных сталей в зоне сплавления при определенных соотношениях легирующих элементов может наблюдаться концентрационная неоднородность, приводящая к разрушению по зоне сплавления при вибрационной нагрузке. При сварке композитных Соединений возникают вопросы, связанные с выбором электродов, режима подогрева и отпуска после сварки и обеспечения уровня прочностных и пластических свойств таких соединений. Обычно композитные соединения применяются при изготовлении корпусов цилиндров мощных турбин. Корпуса изготавливаются в виде сварных конструкций, в которых области, подвергающиеся действию высоких температур, выполнены из стали 20ХМФ или 15Х1М1Ф, а области, работающие при низких температурах, изготовляются из углеродистой стали 25Л. [c.150]

Приведем некоторые данные, полученные при исследовании стали 17Г2СФ с хромом промышленного производства (200 т- и 400-г мартеновские печи) толщина листа 12,5 мм, химический состав стали следуюш,ий 0,14-0,18% С, 1,17—1,36% Мп, 0,51—0,55% Si, 0,53— 0,63% Сг, 0,08—0,11% V, 0,033—0,038% S, 0,020— 0,028% Р, 0,013—0,020% Ti. Механические свойства листовой стали в нормализованном состоянии (нагрев при 920—930° С, 1,5 мин мм, воздух, вентилятор) следующие От=38 -ь 47 и в среднем 43,8 кГ1мм (по 62 образцам) ав==54 ч-65 и в среднем 60 кГ1мм 65=224-28%, в сред- [c.141]

Влияние водорода при высоких температурах и давлениях на механические свойства изучали на сталях, техническом железе, никеле, меди и алюминии. Химический состав исследованных материалов, термическая обработка и механические свойства их в исходном состоянии приведены в табл. 1. Техническое железо и сталь 20 подвергали воздействию водорода при 400 и 450° С и давлении 200 кГ1см в течение 20, 60, 125 и 270 ч. Результаты испытания этих образцов представлены на рис. 1. Кроме того, образцы из стали 20 испытывали в водороде при 350, 400 и 500° С и давлении 50 кПсм в течение 1000 ч (рис. 2). [c.39]

Для сравнительных лабораторных исследований коррозионной усталости сварных соединений труб и основного металла вырезали образцы размером 180Х38Х 10 мм из прямошовных (сталь 17ГС) и спирально-шовных (сталь 17Г2СФ) сварных труб диаметром 820 мм. Механические свойства и химический состав соответствовали ГОСТам и техническим условиям. Учитывая, что в реальных условиях эксплуатации концентраторы напряжений испытывают упруго-пластические деформации, тогда как остальное тело трубы деформируется упруго, т. е. в концентраторах имеет место жесткая схема нагружения, усталостные испытания проводили на машине с задаваемой амплитудой деформации (максимальная тангенциальная деформация 0,22 и 0,3% или интенсивность деформации 0,25 и 0,34% в наружных волокнах) чистым изгибом с частотой 50 циклов в минуту. Коррозионную среду подавали с помощью капельницы (для обогащения кислородом) или влажного тампона. [c.230]

Влияние свойств материала на изменение области существования иераспространяющихся усталостных трещин, возникающих в результате ППД, исследовано на многих широко применяемых в машиностроении сталях, имеющих существенно различные прочностные характеристики. В табл. 31 и 32 приведены химический состав, режим термических обработок и механические характеристики всех исследованных материалов. [c.145]

Трубы для поверхностей нагрева из стали 12Х2МФСР чаще содержат металлургические дефекты, чем трубы таких же типоразмеров из других сталей. Так, в январе 1968 г. на котле ПК-41 одной из ГРЭС были зарегистрированы случаи разрушения труб ширмового пароперегревателя первой и второй ступени. Причины разрушения— продольные трещины, расположенные с внутренней стороны стенки трубы, причем в каждом сечении имеется несколько таких трещин (рис. 4-3). По краям трещин плотность карбидов существенно меньше, чем вдали от них, что говорит об обезуглероживании металла. Трещины заполнены окислами. Если в эксплуатации сразу развивались две трещины с приблизительно одинаковой скоростью, то из стенки трубы вырывало кусок металла. Механические свойства и химический состав всех исследованных в МО ЦКТИ труб, имевших повреждения, удовлетворяли требованиям МРТУ 14-4-21-67. 122 [c.122]

Результаты первых измерений были занесены в специальные формуляры. Для наблюдения за структурными изменениями металла паропроводов выделен контрольный участок главного паропровода перегретого пара. Контрольный участок длиной 5 м не имеет опор и охватываюш,их поясов. На контрольной трубе в трех сечениях, перпендикулярных к ее оси, установлены бобышки из нержавеющей стали. Для исследования металла был вырезан контрольный участок паропровода длиной 400 мм. При исследовании определялись полный химический состав, твердость НВ по поперечному сечению, механические свойства, ударная вязкость, микроструктура и металлические включения, ползучесть при расчетных параметрах. [c.104]

При исследовании сварного соединения определяют химический состав основного и нанлавленного металла твердость металла по поперечному сечению механические свойства при комнатной и рабочей температурах макро- и микроструктуры по поперечному сечению сварного соединения (для стали 20 структурно-свободный графит следует выявлять металлографическим способом) размер и характер обнаруженных дефектов посредством последовательной шлифовки и травления поперечных макротемплетов. [c.229]

При эксплуатации на ОГПЗ кранов фирмы Со-Дю-Тарн 6" и 8" наблюдались случаи разрушения крепежных винтов, соединяющих корпус с переходником. Для установления причин разрушения исследовали химический состав, условия эксплуатации, механические свойства, структуру металла винтов, а также хар пстер их разрушения. В результате проведенных исследований установлено, что разрушение крепежных винтов шаровых кранов вследствие СР происходило лишь в тех случаях, когда материалом винтов являлась высокопрочная низколегированная сталь А320йгЬ-7 и они подвергались воздействию влажной сероводородсодержащей среды из-за потери герметичности кранов. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...