Расчет башен

Особенности конструирования и расчета башен ВЭУ с горизонтальным и вертикальным вало М хорошо известны, и они получили необходимое обоснование в процессе натурных испытаний, которым подверглись традиционные типы опорных конструкций. [c.148]

Расчет башенных градирен имеет целью определение плотности орошения либо по заданной температуре охлажденной воды в градирне, либо, наоборот, по известной плотности орошения — нахождение температуры охлажденной воды. Ввиду множества факторов, оказывающих влияние на работу градирни, аналитическое решение как прямой, так и обратной задачи весьма затруднительно. [c.169]

Рис. 9-6. Номограмма Л. Д. Бермана и Л. В. Перцова для расчета башенных капельных градирен.

П.3.4. Нагрузки и их сочетания для расчета башенного крана и его элементов на однократное действие наибольших нафузок (по ГОСТ 13994—81) [c.478]

Расчет башенного крана [c.184]

Расчет башенного крана включает в себя определение усилий в элементах крана, расчет механизмов всех движений крана, а также проверку грузовой и собственной устойчивости. [c.184]

При расчете башенной или вентиляторной градирни необходимо [c.334]

Б. в. железобетонные сложного конструктивного типа. Сюда относятся а) башни с двумя или тремя резервуарами иа общей опорной конструкции и б) башни с одним или несколькими резервуарами на двойной опорной конструкции (напр, две концентричные колоннады). Устройство двух резервуаров на одной башне является рациональным только в пределах малой емкости резервуаров. При большой емкости разница в стоимости двух башен отдельных и одной башни с двумя резервуарами становится мало ощутительной. При статич. расчете башен с двумя резервуарами необходим учет всех дополнительных нагрузок от веса второго резервуара с водой, опорного I гольца под ним и т. д. Башни с двойным опорным корпусом применяются при большой емкости резервуара (свыше 1 500 ж ) [c.213]

Башня как жесткая плоская или пространственная р а м а. Применение точных методов расчета башен как жестких рам следует ограничить исключительно емкими и высокими объектами (резервуар емкостью < I ООО при высоте днища < 25—30 м над уровнем земли). Для таи их башен учет работы ригелей и их усиление позволяют значительно разгрузить стойки, к-рые испытывают большие продольные усилия от вертикальной нагрузки. [c.214]

Рис. 20-11. Номограмма для расчета башенной пленочной градирни.

Обычно при расчете башен сечения подбираются таким образом, чтобы напряжения во всех элементах поясов были близки к расчетным (брус равного сопротивления), и поэтому выражение (22.78) может быть упрощено, так как [c.488]

Согласно нормам для расчета башен, период собственных колебаний которых больше 0,5 сек, скоростной напор ветра увеличивается умножением ёго на динамический коэффициент, равный двум. [c.270]

Гидравлический расчет башенного водосброса заключается в определении диаметров башни и отводящей трубы. [c.179]

Рассматриваемые ниже схемы и системы водоснабжения населенных мест и промышленных предприятий определяют лишь наличие и взаимное расположение отдельных элементов водопровода. Размеры отдельных сооружений и установок, число и мощность насосов, объем резервуаров, высоту и емкость баков водонапорных башен, диаметры труб водоводов и сети определяют путем расчета этих элементов в соответствии с количеством подаваемой ими воды и с назначенным для них режимом работы. Основным фактором, определяющим режим работы всех элементов и системы во- [c.155]

Корпус башенных аппаратов в местах опор внутренних самонесущих (диафрагмы) и несущих (своды, столбы опор) конструкций должны иметь усиление из колец, бандажей, ребер жесткости, привариваемых с наружной стороны обечайки или днища. Размеры элементов усиления определяют расчетом. Такие же усиления должны быть в местах крепления обслуживающих площадок к корпусу аппаратов. [c.130]

Несущие возможности этих конструкций значительно возросли (емкость резервуаров до 1 230 ООО л). Таким образом, к февралю 1917 г. благодаря строительству 33 башен Шухова на протяжении двух десятилетий емкость резервуаров повысилась в 10 раз В зависимости от различных практических условий применения этих систем башни различаются по высоте (9,1 — 39,5 м) и количеству стержней (25—80 штук). К 1901 г. Шухов произвел расчеты по определению длин стержней несущей сетки и величин сечения различных элементов башен. Он стандартизовал элементы фундамента, предложил определенный порядок разбивки остова кольцами и рассчитал количество уголков для направляющих остова в зависимости от двух параметров величины емкости резервуара (123, 369, 738 и 1230 м ) и высоты башни По существу Шухов разработал типовые проекты башен. Он постоянно искал новые соотношения внешних параметров для совершенствования одноярусной конструкции башен В одной из модификаций башен (Москва, Симоново, 1904 г., емкость резервуара 28,3 м ) гиперболоид башни под уравнительный резервуар значительно (почти вдвое) суживался по высоте (диаметр нижнего основания 10,4 м, верхнего — 2,4 м). Этим достигалась архитектурная выразительность формы сооружения. В других модификациях одноярусная конструкция башен имела форму с четко выраженным перехватом либо представляла собой усеченный гиперболоид. Значения соотношения А" = P/g отражают характер качественных изменений внешней формы одноярусных гиперболоидных сооружений при диаметре нижнего кольца остова башни Я и верхнего кольца g Гиперболоид башни (высота 16 м), построенной на станции Среднеазиатской железной дороги в 1912 г., усечен на перехвате, который составляет вершину конструкции, что обеспечивает большую устойчивость системы. Усеченные гиперболоиды башен этого вида отличаются большой высотой (до 21 м) и значительным объемом резервуаров (до 738 м ). Две такие напорные башни были построены в г. Тамбове (рис. 148, ж). [c.82]

Архив Российской Академии наук, 1508-1-77, листы 1, 2, 6. Маяки Херсонского порта 1508-1-58, листы 1-1 Расчеты маяков, башен и стропил, 1909—1910 (3.10). [c.83]

Более детально вопросы нестационарных течений рассматриваются в работах Чарного (см,, например, И. А. Ч а р и ы й. К теории одноразмерного неустановившегося движения жидкости в трубах и расчету воздушных колпаков и уравнительных башен. Известия АН СССР, ОТН, 1938) и В. А. Бахметьева. Методика последнего использована в приведенных выводах. [c.232]

Существует несколько ответов на этот вопрос. Во-первых, как будет показано ниже, данные обычного метода, хотя и легко получаемые, часто неправильны это является выводом из анализа, приведенного ниже, хотя нужно признать, что нельзя не считаться и с экспериментальными данными, связанными с этим вопросом. Во-вторых, описанный метод совершенно отличается от того, которым пользуются при конструировании башен для кондиционирования воздуха или его охлаждения однако система вода — воздух является сравнительно простым примером бинарной смеси и должна описываться предлагаемым методом. В-третьих, исчезновение энтальпий из расчетов вызывает справедливые опасения обычный метод предсказывает одинаковые скорости массопереноса для заданных составов газа и жидкости независимо от того, перегрет ли газ. Правильно ли это [c.34]

Замечания 1. Следует отчетливо представлять себе, что этот метод определения N a справедлив независимо от природы сохраняемого свойства, а также от наличия или отсутствия химических реакций. Расчет можно базировать либо на концентрациях, либо на энтальпиях. Метод пригоден для расчета абсорбционных башен, градирен и ректификационных колонн. Правда, рассмотрение двух последних задач в рамках этой теории требует особой осторожности, что будет пояснено в свое время. Следует признать, конечно, что с определения N o только начинается конструирование установки. Нужно еще выбрать насадку и систему распределения жидкости, а также продумать все конструктивные детали. Но все же определением N a почти, заканчиваются массообменные расчеты при конструировании аппарата. [c.303]

Ветровую нагрузку на кран определяют как сумму статической и динамической составляющих. Статическую составляющую, соответствующую установившейся скорости ветра, учитывают во всех случаях расчета. Динамическую составляющую, вызываемую изменением скорости ветра, учитывают только при расчете на прочность металлических конструкций и при проверке устойчивости кранов против опрокидывания. Для башенных кранов значение динамической составляющей определяют по руководящему документу РД 22-166-86 Краны башен-ны е строительные. Нормы расчета , а в остальных случаях -по нормам проектирования. [c.109]

Расчет устойчивости кранов должен проводиться в соответствии с указаниями правил Госгортехнадзора России [20] и руководящей нормативной документации головных научно-исследовательских организаций РД 22-145-85 Краны стреловые самоходные. Нормы расчета устойчивости против опрокидывания и РД 22-166-86 Краны башенные строительные. Нормы расчета в условиях, когда сочетание действующих на кран нагрузок относительно ребра опрокидывания наиболее неблагоприятно с точки зрения возможности опрокидывания крана. [c.474]

Более точный расчет градирен проводят по номограммам, составленным на основании опыта их эксплуатации. На рис. 9-6 показана номограмма Л. Д. Бермана и А. В. Перцева (ВТИ) для расчета башенных капельных градирен. Ключ к определению плотности орошения д [c.169]

Расчет башен кранов (см. рис. 3.75, г) производится на действие сжимающих ил Р, изгибающего момента М и крутящего момента М р. Наибольшее расчетное силие в поясе башни квадратного поперечного сечения N будет при расположении трелы в диагональной плоскости башни, когда [c.347]

Расчет башен молотовидных кранов производится путем разложения их про-транственной конструкции на плоские системы. [c.347]

Максимальное усилие в колоннах ствола возникает при направлении ветра параллельно наибольшей диагонали многоугольника поперечного сечения ствола. Скоростной напор ветра при расчете башен принимается не менее 80 и не более 300 кгс/м [17]. Коэффициент заполнения сковозного ствола Кзап принимается равным 0,4. [c.270]

И. П а в л о в Н. Г. Исследования долговечности канатов при использовании полимерных футировок. Сб. Конструкции, расчеты и исследования башенных кранов . ЦИНТИАМ, 1964 (Доклады Московского координационного совещания по башенным кранам). [c.165]

В 1895 г. Шухов построил во дворе завода Бари (ныне завод Динамо , Москва) небольшую железную водонапорную башню (емкость 1500 л) гиперболоидной конструктивной формы (сооружение и расчеты не сохранились). Ее можно рассматривать как экспериментальную масштабную модель сетчатых башен. Первой промышленной конструкцией сетчатого гиперболоид-ного одноярусного сооружения Шухова стала водонапорная башня на Всероссийской выставке 1896 г. Остов гиперболоида башни составлен из 80 стоек (уголковый профиль), связанных десятью поперечными кольцами (диаметр основания 11 м, высота 4,3 м). Для создания эффективной криволинейной формы поверхности башни ее прямые стержни не требовали трудоемкого гнутья. [c.78]

После успешного проведения необходимых теоретических расчетов был подготовлен первоначальный проект, который состоял в следующем вода, извлекаемая горизонтальными водоподъемными паровыми машинами тройного расширения из 50 буровых четырехдюймовых скважин глубиной -32 м, расположенных по прямой линии параллельно р. Яузе на протяжении 648 м, доставлялась в количестве 18,5 млн. л в сутки по 24-дюймовому водоводу в запасной подземный кирпичный резервуар Алексеевской промежуточной станции емкостью 3 690 ООО л. Из этого хранилища второй группой водоподъемных машин тройного расширения она поступала по водоводу с диаметром труб 24" в два резервуара крестовских башен общей емкостью 3 690 ООО л на отметку 81 м над уровнем Москвы-реки, отмечаемым у Данилова монастыря. Из крестовских башен вода подавалась непосредственно в городскую сеть. Мытищинский водопровод должен был снабжать водой площадь Москвы, ограниченную Садовым кольцом и берегом Москвы-реки и Яузы, обеспечивая водой не только жителей города, но и стремительно растущие в 90-х гг. XIX в. промышленные предприятия. [c.134]

В.Г. Шухова Ксении Владимировны Шуховой. Научные труды и материалы к ним (1881 — 1934 гг.) составляют первую и наиболее значительную часть фонда 139 папок. Учитывая разносторонность деятельности Шухова, эта часть поделена на разделы, начинающиеся разделом нефтеперерабатывающей техники. Здесь находятся расчеты и чертежи резервуаров", насосов, газгольдеров , нефтеперегонных установок , трубопроводов"", генераторов и насадок, представленных в подлинниках патентов , а также заключения, отзывы и замечания на проекты водо-и нефтепроводов, аппаратов перегонки нефти, заметки о разработке нефтепроводов . В этом же разделе имеется технологическая схема завода Советский крекинг конструкции Шухова и Капелюшникова в г. Баку. Документы по разработке металлических конструкций (1888 — 1935 гг.) относятся к строительству павильонов Всероссийской Нижегородской выставки (1896 г.) железнодорожных мостовых сооружений , покрытий вокзалов (с указанием времени строительства) в фотоснимках и чертежах . В фонде имеются также описания сетчатых покрытий В.Г. Шухова и объектов, выполненных по его проектам ", а также чертежи и технические характеристики металлических конструкций зданий, покрытий, башен, резервуаров, маяков, кранов . 18 фотографий и отдельных документов отражают процесс выпрямления минарета Улугбека в Самарканде . Подлинником патента на изобретение ажурных башен открывается раздел башенных конструкций (1899 — 1929 гг.) " . Здесь представлены фотоснимки, чертежи, технические характеристики и расчеты маяков водонапорных башен , радиомачт, башен для литья дроби и мачт линий электропередачи . Особый интерес представляют светокопия первоначального проекта чертежа общего вида башни для беспроволочного телеграфа высотой 350 м и проект построенной Шаболовской радиомачты . Материалы по судостроению (1893 — 1918 гг.) включают фотоснимки, расчеты, спецификации, описания и чертежи барж " и ворот сухого дока . Раздел теплотехники (1890-1935 гг.) отражает деятельность Шухова по проектированию котлов самых различных конструкций. Здесь представлены чертежи" , подлинники патентов , фотоснимки, расчеты и перечни котлов системы Шухова . [c.184]

Данные расчета были сопоставлены с результатами натурных исследований башенной брызгальной поперечноточиой градирни Краматорского металлургического завода имени В. В. Куйбышева. Капельный поток создавался эвольвентными соплами, расположенными в два яруса в иодшатровой части градирни. Средний размер капель ориентировочно составлял 3 мм в диаметре. Термодатчики располагались но радиусу градирни, их показания фиксировались неравновесным мостом сопротивлений, обеспечивающим точность измерений 0,3—0,5° С. Значения температур в отдельных выборочных точках измерений проверялись ртутным термометром. По ходу воздуха было установлено девять датчиков в том створе, в котором плотность орошения была расчетной [4—5 мУ(м -ч)]. Одновременно [c.38]

Приведенные выше исследования охлаждающей способности факела разбрызгивания башенных пленочных градирен позволили сделать заключение об их достаточно высокой эффективности при напорах воды от 0,02 МПа и выше. При проектировании брызгальных градирен отмеченные характеристики факела разбрызгивания пленочных градирен были использованы для обоснования схемы плановой компоновки разбрызгивающих устройств. Расчет охлаждения капель в полете, выполненный согласно (2.1) — (2.3), позволил установить протяженность активной области теплосъема, что было учтено в брызгальных градирнях многоярусной компоновкой водораспределительной системы. [c.78]

Оценка уровня охлаждения горячей циркуляционной воды, влияния аэродинамики, коэффициентов и >av, крупности капель была выполнена расчетным путем. Эти расчеты подтвердили выводы лабораторных исследований о том, что практически все известные компоновочные решения башенных пленочных градирен — противоток, поперечный ток, поперечно-проти-воточная схема по аэродинамическим особенностям капельного потока могут быть использованы и для градирен брызгального типа. [c.81]

Схема подкисления добавочной охлаждающей воды серной кислотой показана на рис. 9-6, не требующем особых пояснений. Дозировать следует не разбавленную, а крепкую серную кислоту, лучше всего башенную (75% Н2504), более удобную в зимних условиях (начало застывания при —30° С). Особой точности дозировки здесь не требуется, так как большое количество щелочной воды в системе охлаждения способно нейтрализовать 2—3-суточный расход кислоты. Для расчета установки необходимо установить допустимое значение Жпр по опытным данным или по формуле (9-1), после чего определяют расход кислоты по формуле (9-7). Размеры дозировки кислоты уточняют, сравнивая коэффициенты упаривания воды в системе по хлоридам и карбонатной жесткости. [c.337]

Предыдущие рассуждения относятся к водоохладительным устройствам типа башенной градирни. Метод пригоден также для расчета газоохладителей, но тогда Ао-линия на рис. 7-32 будет располагаться выше /is-кривой. [c.333]

Особое значение имеют расчеты конструкции при случайных воздействиях, поскольку модели таких воздействий наиболее полно отражают их реальную яагружелность в эксплуатации К таким конструкциям, например, относятся транспортные машины типа автомобилей и тракторов, испытывающие нерегулярные воздействия от неровностей дорог суда и гидротехнические сооружения, подвергающиеся неупорядоченным воздействиям волн строительные сооружения типа высотных зданий, башен антенн и мачт, испытывающие случайные по величине и направлению порывы ветра, и т. п. Адекватное математическое описание таких воздействий может быть выполнено лишь методами теории случайных функций. При этом, как показывает практический опыт использования этих методов, нагруженность различных по назначению и функционированию элементов конструкций требует различных математических моделей случайных процессов отражающих наиболее характерные особенности их нагружения [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...