Расчет массообмена

Разделив формулу (1.3.14) на (1.3.15), получим относительную эффективность массоотдачи в пленке жидкости, пригодную для расчета массообмена при малых числах Рейнольдса [c.23]

Нелинейный массообмен на входном участке. Применим метод поверхностей равного расхода к расчету массообмена с нелинейной зависимостью физико-химических величин от концентрации, что имеет место и при интенсивном массообмене 5 . Пусть заданы концентрационные зависимости плотности, вязкости и коэффициентов диффузии р = роР (г), р = РоР, (с), О = 0(,П (с), где р,,, р,,, О,) - значение при бесконечном разбавлении. [c.78]

Это и есть соотношение Льюиса. При a D можно при расчете массообмена пользоваться тождественными критериальными уравнениями теплообмена. Поэтому при тождественных граничных условиях безразмерные распределения температур и концентраций будут также тождественны. [c.180]

Зная Km, по начальным параметрам сред можно определить конечную температуру газа по смоченному термометру, соответствующую энтальпию газа, а следовательно, и количество переданной в аппарате теплоты, т. е. решить задачу о тепломассообмене, не прибегая к расчету массообмена [c.59]

Для других рассматриваемых типов контактных аппаратов уравнения вида (4-1) будут получены с учетом особенностей аппаратов и данных расчета, опубликованных в литературе. С помощью критериального уравнения тепломассообмена производится расчет полного теплообмена. С помощью уравнения относительной интенсивности тепло- и массообмена производится расчет массообмена в контактных аппаратах. [c.87]

На этом расчет массообмена заканчивается. [c.91]

Расчетные зависимости (301) и (302) удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Эти зависимости могут быть также использованы и для расчета массообмена в колеблющихся потоках. В этом случае под коэффициентом теплоотдачи следует понимать коэффициент массоотдачи, а вместо коэффициента температуропроводности в расчетные формулы необходимо подставить коэффициент диффузии. [c.119]

В итоге для оценки теплоотдачи в мокрых водяных экономайзерах представляется возможным впредь до получения более точных опытных данных пользоваться обычными расчетными формулами для теплообмена в пучках. Влияние конденсации можно учитывать на основе расчета массообмена по тем же формулам, считая, что между теплообменом и диффузией имеется аналогия, и условно допуская, что концентрация водяных паров в парогазовом потоке остается неизменной. Последнее допущение относится к экономайзерам с вертикальным нисходящим потоком газов. [c.176]

Наконец, в последней главе книги будут рассмотрены методы вычисления движущей силы массопереноса В и проведены расчеты массообмена и сопровождающего его теплообмена для ряда прикладных задач. [c.352]

Для однокомпонентной среды расчет массообмена базируется на общих принципах статистической физики. Этот метод характеризуется достаточной общностью, так как он применим как для капель малого размера гз< Я), так и для континуального режима течения (г X). [c.55]

Все же необходимо указать на некоторую ограниченность этого метода расчета массообмена. В первую очередь следует отметить, что все полученные с его помощью соотношения будут справедливы только для стационарного массо- и теплопереноса. При нестационарном массо- и теплопереносе исходная рейнольдсова модель окажется несправедливой и не будет отражать действительного процесса обмена энергией и массой. Кроме того, в ряде процессов массо- и теплообмена перенос массы и энергии определяется действием нескольких термодинамических движущих сил, которые не всегда можно свести к одной движущей силе массопереноса в соответствии со схемой Д. Б, Сполдинга. [c.5]

Иногда использование соотношений (3-12) и (3-16) для расчета массообмена затрудняет по причине незнания величины В примере [c.67]

Замечания. 1. Выражение движущей силы в этой форме служит основой метода графического расчета массообмена, излагаемого ниже в гл. 6. Оно, вероятно, является наиболее общим из всех выведенных до сих пор аналогичных соотношений. [c.91]

Новым отправным пунктом служит то обстоятельство, что теперь задача расчета уже не определяется локальными характеристиками. Например, при рассмотрении процесса в градирне нам могут быть заданы параметры воды и воздуха на входе и, возможно, для одного из них — на выходе параметры же потоков обоих веществ на промежуточных уровнях в градирне мы должны определить сами. Нельзя сказать, что выведенные ранее в этой книге соотношения для расчета массообмена совершенно бесполезны. Однако до их использования нужно создать более обширную систему, на основе которой можно установить связь с рас-четными параметрами оборудования. [c.281]

Обзор других исследований. Количество дифференциальных уравнений, необходимых для расчета массообмена между двумя ограниченными потоками, равно числу потребных для рассмотрения задачи сохраняемых субстанций. В задачах совместного тепло- и массообмена, таких, например, как в гл. 6 и 7-3 и 7-4, обычно приходится включать в анализ две величины, а именно h а f. Поэтому решение подобных [c.327]

Задачей расчета деаэраторов является определение размеров зоны деаэрации, обеспечивающих эффективное удаление растворенных агрессивных газов из воды. Исходными данными являются начальное и конечное содержания растворенных в деаэрируемой воде газов и расчетные характеристики потоков пара и воды в отсеках, определяемые при тепловом расчете колонки. Поэтому при нахождении основных размеров колонки струйного типа тепловой расчет предшествует расчету массообмена. [c.198]

Расчет массообмена на основе аналогии состоит в отыскании значения Sh по соответствующему уравнению подобия для чистого теплообмена при подстановке в него вместо Рг и Gr значений S и Огд. Так, теплообмен при продольном обтекании изотермической пластины для ламинарного пограничного слоя описывается формулой [c.271]

Для того, чтобы к расчетам массообмена можно было применить метод Рейнольдса, явления массообмена должны быть подобны явлениям обмена количествами движения. [c.274]

Методика расчета массообмена [c.380]

До недавнего времени отсутствовали данные для определения значений коэффициентов массоотдачи, и это не позволяло рассчитывать деаэраторы на базе теории массообмена. В настоящее время на основе целого ряда экспериментальных исследований, проведенных, в основном, для теплообменных аппаратов химической промышленности, и их обобщения с помощью теории подобия имеется возможность расчета массообмена в деаэраторах с насадкой и в деаэраторах пленочного типа. [c.382]

До последнего времени, из-за отсутствия достаточно надежных и простых методов расчета массообмена, рассчитывают деаэраторы по теплообмену. Основная задача состоит в определении поверхности теплообмена, т. е. контакта воды с греющим паром для обеспечения необходимого подогрева воды. Обычно задаются недогревом воды (разностью температуры насыщения греющего пара t и конечной температурой воды Г), равным 0,25 для деаэраторов питательной воды котлов высокого давления и до 1° — для деаэраторов подпиточной воды тепловых сетей. При этом на основе некоторых практических данных считают, что необходимая для такого подогрева воды поверхность теплообмена достаточна для надлежащей деаэрации воды. Поверхность теплообмена рассчитывают по формуле (55) (см. 11) [c.387]

Задачей расчета массообмена в газоотводящей трубе является установление зависимостей при конденсации паров воды и серной кислоты на поверхности газоотводящего ствола из парогазовой смеси, содержащей примеси неконденсирующегося газа и золовых частиц. [c.135]

В зависимости от указанных условий определяется метод расчета массообмена для указанных условий первого случая расчет массообмена не производится для второго — проводится определение потоков конденсации по поверхности за счет концентрационной диффузии, а для третьего случая количество конденсата, образующегося на поверхности, определяется суммарно за счет как концентрационной диффузии, так и инерционного осаждения капелек тумана с частичками золы. [c.136]

Выясним, какие условия могут быть выполнены для расчета массообмена в дымовой трубе. Исходные данные для предельных значений парциальных давлений водяных паров в дымовой трубе приведены по данным [65 и 74] в табл. 7.4. Температуру стенки конденсации принимаем на 10 °С ниже температуры насыщения водяных паров. [c.137]

Тепломассообмен в многокомпонентных системах относится к наиболее важным проблемам в расчетах тепломассообмена и широко применяется в процессах ректификации, хеморектификации, абсорбции, хемосорбции, адсорбции, сушки, экстракции, кристаллизации, в мембранных процессах и т.д. Несмотря на важность изучения этого типа тепломассопереноса, теории и методам его расчета посвящено сравнительно небольшое число исследований, особенно если данный процесс проходит в движущейся среде. Основная причина состоит в том, что массоперенос в многокомпонентных смесях представляет собой сложную математическую задачу. Она отличается от задач, рассмотренных в первых двух главах еще и тем, что при ее решении необходимо пользоваться матричными уравнениями в частных производных, описывающих процессы тепломассопереноса в движущей среде. Развитый метод решения этих задач, описанной в другой монографии, применен в гл. 3 к расчету массообмена в химически реагирующей ламинарной многокомпонентной струе жидкости. [c.8]

Формула (1.3.22) получена для расчета массообмена при свободном стскании пленки жидкости по стенке с регулярной шероховатостью. В этом случае на поверхности пленки жидкости отсутствует напряжение трения. [c.26]

Нелинейный массообмен на входном участке. Применим метод поверхностей равного расхода к расчету массообмена с нелинейной зависимостью физико-химических величин от концентрации, что имеет место также и при интенсивном массо-обмене [59]. В работе [59) данная задача решена приближенно. Пред.гюженный метод [1, 40, 41] позволяет находить решение задачи в широком интервале изменения концентраций и температур в выражении для переносных коэффициентов (V, О). [c.39]

При расчете массообмена используют также и специальные критерии, например в теории сушки критерии Федорова, Поснова, Лыкова. [c.180]

В более поздних работах, [7.26, 7.27] с учетом опытных данных 7.4] для расчета массообмена при конденсации неподвижной неравновесной системы N2O4 предлагается уравнение [c.189]

Таким образом, вычисленная последним способом движущая сила изменилась при тех же исходных данных в 28 раз. Соответственно коэффициент ADd имеет более стабильное значение, чем pD. Поэтому зависимости с использованием потенциала d при расчете массообмена в контактных аппаратах можно применять в более широком диапазоне параметров теплоносителей, чем зависимости с р или Рп. В числе других причин этим также можно объяснить то обстоятельство, что эмпирические расчетные зависимости имеют ограниченное применение. Больше того, разности парциальных давлений и концентраций пара, связанных уравнением состояния газа (для двух точек можно написать Pni/Pn2 = PmTi/(pn2T2), могут иметь различные знаки, так как для ненасыщенного пара соотношение между рп и Г может быть любым. Поэтому эти разности могут равноправно рассматриваться как движущие силы массоообмена только при изотермических или близких к ним условиях, т. е. опять-таки в узком интервале изменения параметров сред. [c.48]

Воспользовавд1Ись этим соотношением, можно перейти к расчету массообмена по разности парциальных давлений, полагая [c.419]

Следует отметить влияние большого различия в молекулярных массах компонентав. Для расчетов массообмена в системе воздух — [c.416]

При расчетах массообмена в сложных системах необходимо иметь в виду следующее обстоятельство. По мере увеличения общего солесодер-жания питательной воды меняется ионная сила раствора, а следовательно, и растворимость сульфата кальция. Поэтому все расчеты по интенсивности массообмена проводились последовательным приближением. [c.213]

Формула (5.41) позволяет обобщить известные экспериментальные данные по и разработать инженерный метод расчета массообмена в паро-генернрующих каналах. [c.224]

Предложена модель расчета массообмена и выгорания потока топлива в турбулентном потоке окислителя, основанная на квазигетероген-ном представлении о горении жидкого и газообразного топлива. [c.258]

Из приведенных вычислений имеем, что для случая максимальных значений расчет массообмена следует проводить по зависимости Nuo/NuDl = 1/бг, а для случая минимальных значений справедлива полная аналогия с теплообменом Мио/Ыио1 1. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...