Турбины с отбором пара для регенерации

Определим расход пара на конденсационную турбину с отборами пара для регенерации. [c.64]

ТУРБИНЫ С ОТБОРОМ ПАРА ДЛЯ РЕГЕНЕРАЦИИ [c.104]

Применение отборов пара на регенерацию благоприятно влияет на изменение внутреннего относительного к. п. д. (г1д.). Так как регенерация связана с увеличением расхода пара через турбину, то для головной части турбин это дает возможность применения более длинных лопаток, имеющих обычно более высокие г] ., чем короткие лопатки. В хвостовой части турбины применение отборов пара для регенерации, наоборот, снижает расход пара, что дает возможность снизить как размеры концевых лопаток, так и величину выходных потерь, что также может дать повышение Как показано на рис. 8-33, для полу- [c.215]

В турбине предусмотрен один нерегулируемый отбор пара для целей регенерации. Температура подогрева питательной воды — до /л. а= 159° с. [c.184]

Выигрыш от регенерации можно выразить также приращением мощности установки по сравнению с циклом без регенерации при одинаковой затрате теплоты Qa в свежем паре и промежуточном перегреве, если таковой имеется. Обычно не учитывается влияние различных потоков пара в отсеках проточной части сравниваемых установок на их внутренние КПД (имеются в виду разные турбины работающая по циклу Ренкина, т. е. без отборов на регенеративный подогрев, и турбина с отборами, при этом =Т1о ). Тем не менее анализ выигрыша позволяет не только произвести качественную оценку влияния особенностей реальной регенеративной схемы, но и получить некоторые количественные соотношения для учета этих влияний. [c.94]

Полученные соотношения выведены для смешивающих подогревателей в предположении, что Я1 = д2=--- = Яср- Эти условия выполняются приближенно. Поэтому выведенные выше расчетные формулы являются также приближенными. Ими пользуются для предварительного выбора точек отбора пара на регенерацию в установках без промежуточного перегрева. В последующем полученные результаты увязываются с конструкцией турбины и уточняются вариантными расчетами. [c.27]

При отборе пара из турбины для регенеративного подогрева питательной воды количество пара, расширяющегося в турбине, не остается постоянным, так как часть пара отводится из отдельных отсеков турбины в специальные подогреватели. В этих подогревателях отборный пар, отдавая свое тепло питательной воде, конденсируется, а конденсат его смешивается с питательной водой. Вследствие этого в турбине расширяется все уменьшающееся количество пара, и в конденсатор поступает пара меньше, чем вошло в турбину, на величину отбора пара для целей регенерации, а именно 0 = 0 —О —Дг—-Оз, где [c.211]

Для получения однотипных конструкций корпусов турбин, имеющих многочисленные патрубки отборов пара на регенерацию, подогреватели системы регенерации, как правило,.рас-полагают симметрично по отношению к оси турбины. Этим устраняется опасность ошибочных действий персонала при переходе на работу с одной турбины на другую. Наиболее предпочтительным расположением подогревателей системы регенерации с точки зрения компактности является размещение их параллельно продольной оси турбины. Поскольку такие подогреватели являются частью тракта питательной воды, их стремятся расположить бли- [c.285]

Если отбор пара для внешних потребителей велик и суммарный отбор для внешних потребителей и на регенерацию становится равным полному расходу пара на турбину, т. е. ап-Ь +а =1, турбина работает с противодавлением и ее к.п.д. по производству электроэнергии равен единице. Дальнейшее увеличение отпуска пара внешним потребителям возможно лишь за счет уменьшения отвода пара на регенерацию. Экономия тепла благодаря регенерации уменьшается и становится равной нулю, когда весь пар из турбины отпускается внешним потребителям. [c.84]

Турбина имеет три нерегулируемых отбора пара для целей регенерации. Подогрев питательной воды при полной нагрузке турбины достигает 150°С. [c.133]

Часть высокого давления турбины имеет два отбора пара на регенерацию, части среднего и низкого давлений — по три отбора. Два подогревателя питательной воды установлены после питательных насосов. Последние пять подогревателей оборудованы охладителями дренажа. Пятый отбор с давлением 5,3 ата частично используется для подогрева воздуха, поступающего в котлоагрегат. [c.236]

Что касается циклов с распадающимся на две фазы рабочим веществом, в частности циклов паросиловых установок, то иа том участке, где рабочее тело является влажным паром, изотермичность процессов подвода и отвода теплоты обусловливается поддержанием постоянного давления. Поэтому для процесса отвода теплоты, который лежит в области двухфазных состояний, ступенчатого сжатия не требуется. Для процесса подвода теплоты на том участке, где рабочее тело находится в виде перегретого пара, ступенчатый подогрев целесообразен, однако главным образом для повышения средней температуры рабочего тела на этом участке и увеличения степени сухости пара в процессе расширения (рис. 15.4). В этом случае также эффективна регенерация теплоты, которая осуществляется ступенчатым расширением пара в турбине (правая ветвь цикла) с отбором между ступенями части пара для подогрева жидкого рабочего тела. [c.524]

Рассмотрим подробнее теоретический процесс регенерации теплоты в цикле с насыщенным паром, когда отбор пара из турбины для регенеративного подогрева воды производится непрерывно, т. е. число регенеративных подогревателей бесконечно велико. [c.527]

Важным мероприятием по увеличению тепловой экономичности КЭС является ступенчатый подогрев питательной воды для котлов. Конденсат, забираемый из конденсатора турбины, имеет температуру около 30 С, температура же питательной воды достигает 220° С и более. Для ее нагрева в пароводяных подогревателях из различных ступеней турбины отбирается греющий пар. Этот процесс называется регенерацией (восстановлением), а подогреватели—регенеративными. Давление пара, поступающего в подогреватели, не регулируется и изменяется в зависимости от нагрузки, почему отборы называются нерегулируемыми. [c.51]

Рассмотрим установку с одноступенчатым регенеративным подогревом конденсата. Перед ч. н. д. турбины пар разделяется на два потока. Один из них отбирается для подогрева конденсата турбины и конденсируется в регенеративном подогревателе (конденсат турбины является для пара отбора холодным источником). Остальное количество пара, совершив работ) в ч. н. д. турбины, отдает тепло охлаждающей воде и конденсируется в конденсаторе турбины. Разделяя мысленно эти два потока пара в ч. в. д. турбины, можно рассматривать регенеративный цикл конденсационной турбины, как сложный цикл, состоящий КЗ двух циклов пара, проходящего в конденсатор турбины, и пара, отбираемого для регенерации. Цикл пара, отбираемого для регенерации, замечателен тем, что тепло, отданное этим паром при конденсации, не теряется безвозвратно, а возвращается в котельную с питательной водой. Общая потеря тепла в холодном источнике уменьшается и к. п. д. цикла повышается. [c.66]

Если обратиться к схеме регенерации, представленной на фиг. 98,. на которой указаны давления отборов для расчетного режима, то в зависимости от принятого расхода пара для переменного режима и рассчитанных отборов для регенерации, найдем для каждого из отсеков, указанных выше, расходы пара. В таком случае, идя с начала проточной части турбины к концевой ее части, можем в первом, приближении найти давление вначале в камере / отсека, а затем последующих. Для определения давления в / и в последующих отсеках необходимо в зависимости от принятого расхода пара через [c.201]

Абсолютное влияние е,- на значение е невелико, не этот коэффициент является своего рода указателем совершенства схемы. Если ег>0, то для всех отборов пара из приводной турбины обеспечивается дополнительный выигрыш от регенерации, если же бг<0, то получится снижение выигрыша от регенерации за счет выхлопного пара и, может быть, ближайших к нему отборов низкого давления из приводной турбины. Величина вг является отношением выигрыша мощности на 1 кг выхлопного пара (в сравнении с использованием пара от главной турбины) к теплоперепаду в приводной турбине. [c.142]

Фиг. 95. Турбина высокого давления ЛМЗ мощностью 50 000 кет при 3000 об/мин (ВК-50-1) 7—5—камеры отбора пара для регенерации 5—пароподводяшая труба 7—паровая коробка 8 — клапан с удлинённым диффузором 9 — сварная средняя часть цилиндра 20 — сварной выхлопной патрубок 12 — валоповоротное устройство 22 — переднее лабиринтовое уплотнение 73 —заднее лабиринтовое уплотнение 7 — неподвижная точка 75 — опорно-упорный подшипник 76 — зубчатая передача к масляному насосу и регулятору 17 — червячная пара к регулятору 28 — предельные скоростные регуляторы 79 — масляный зубчатый насос 20 — редукционный масляный клапан 22 — роликовые подшипники 22 — зубчатая рейка для привода кулачкового вала.

Условия нйчавшейся войны требовали всемерного упрошения конструкции изделий, уменьшения материальных затрат на их изготовление, даже ценой некоторого снижения экономичности. Конструкция рассматриваемой турбины весьма проста. Число ступеней сведено к минимуму и составляет всего 9. Чтобы осуществить такое уменьшение числа ступеней, применено сильно нагруженное регулирующее колесо скорости большого диаметра. Из камеры этого колеса осуществлен первый отбор пара на регенерацию при давлении 4—7 ата. Большой перепад на регулирующую ступень, несмотря на ее довольно высокое совершенство, и малое число ступеней обусловили среднюю экономичность этой турбины. Регулирование 5 клапанами обеспечивает сравнительно медленное снижение экономичности с изменением нагрузки, что особенно важно для турбин с отбором пара. [c.270]

Турбина ЛМЗ типа АК-50-2. N = 50 000 кет п = 3 000 об/мин Ро = 29 ата q—400 С. Турбина одноцилиндровая, 12 активных ступеней 10-я ступень с разветвленным потокол пара. Регулирование сопловое. Pei улировочная стулень Рато. Отборы пара для регенерации. Критические число оборотов 1 760 об/мин. Удельный расход тепла при номинальной мощности 2 800 ккал квтч. Вес турбины 161 т. Вес ротора [c.227]

Турбина ЛМЗ типа АК-24-1 (ТН-165). Л = 24 000 кет = 20 ООО кет л = 3 000 об/мин ро = 2о ата = 375°С ty 20°С Qr=5500 м тас. Число ступеней давления (активны. ) ц. в. д. — 20, ц. н. д. — 8. Отборов пара для регенерации четыре после И-й ступени ц. в. д., после 17-й ц. в. д., 20-й ц. в. д. и второй ц. н. д. Уплотнения первое — паровое, второе, третье н четвертое — водяные. Давление между цилиндрамн 1,0 ата. [c.227]

С (подвального типа) t, =15° Q= 1 080. Ф1час. Структура турбины К2 4А. Имеется отбор пара для регенерации при давлении [c.233]

Турбина НЗЛ типа R-23 бесподвальная. Л/ =4 000 квт N = 3 200 квт W = 5 ООО 1 ООО об/мин /7q = 29 апт in= 400° давление в отборе 5 ата-, — 15° С Q— 1 400. и /час. Турбина ил1еет се.мь ступеней давления и структуру К2 + 2А + отбср 4 К2 + ЗА, причем во второй части ступени Кертиса выполнены на двух дисках. Имеется отбор пара для регенерации при давлении 0,76 ата. [c.234]

Унифицированная серия турбин НЗЛ мощностью 40J0 6000 кет-, Ри = 35 ашо о = 435°С л = 3 ООО об/мин АК-6 АКд-б АТ-6 АП-б АР-6 АК-4 АТ-4 АП-4 АР-4. Некоторые типы предназначены для работы с переменным числом оборотов. Турбины бесподвальные, за основу конструкции взята турбина .R-46. Основной тип серии — турбина АК-б (одно колесо Кертиса и 17 ступеней давления). Два нерегулируел1ых отбора пара для регенерации. [c.236]

В то время как для конденсационных турбин удельный расход теплоты является показателем тепловой экономичности и однознашо характеризует совершенсшо оборудования, для турбин с отборами пара на сторону, помимо отборов на регенерацию, такой зависимости не существует. Это объясняется тем, что на режимах с отборами пара на сторону, например для теплофикационных турбин, удельный расход теплоты в значительной степени зависит от соотношения между тепловой и электрической нагрузками, т.е. от режима эксплуатации [14]. [c.16]

ЦВД, турбина имеет три одинаковых двухпоточных ЦНД. Цилиндры низкого давления имеют развитый выхлопной патрубок, задняя стенка которого отстоит от последней ступени на расстояние более чем 1,5 длины последней рабочей лопатки. Кроме того, в выхлопном патрубке устанавливаются мощные направляющие лопатки, образующие несколько осерадиальных диффузоров. В этой турбине, как и у остальных турбин для у ЭС, выпускаемых ранее, в проточной части применяется только периферийная сепарация влаги. При, этом практически все ступени имеют увеличенные осевые размеры по сравнению с обычными турбинами. Периферийная сепарация удачно совмещена с отборами пара на регенерацию. В каждом потоке ЦВД имеются три отбора на регенерацию и по два отбора пара в ЦНД. [c.211]

Фиг. 5-29. Турбина ВПТ-25-3 ЛМЗ им. Сталина 25 000 кет, с двумя регулируемыми отборами пара при 10 и 1,2 ата и тремя нерегулируемыми отборами пара для регенерации, паровая коробка 2— дпяфрйгмп с разгруженным поворотным колы ом 5—сварные диафрсгмы поворотное кольцо 5—двухъярусные направляющие

Из ц. н. д. предусмотрено четыре отбора пара для регенерации. Температура питательной воды по выходе из подогревателя в. д., при нагрузке 50 ООО кет, составляет 156° С. Гарантийный расход свежего пара через турбину при нагрузке 50 ООО кет составляет Вумаке = 232 г/час, а при нагрузке 40 ООО кет — Од = = 172 т/час. [c.127]

МВт (производственное объединение Харьковский турбинный завод им. С. М. Кирова, ХТГЗ). Параметры свежего пара 12,75 МПа и 838 К, частота вращения ротора 50 с" давление промежуточного перегрева пара 2,8 МПа, температура 838 К, конечное давление 0,00343 МПа, температура охлаждающей воды 285, питательной 502 К, расход пара 127 кг/с. Турбина предназначена для непосредственного (без редуктора) привода генератора переменного тока. Установка имеет отборы пара на регенерацию (семь отборов) и теплофикацию. Двухцилиндровая турбина включает ЦВД (рис. 4.12, а) с частями высокого дав. гения (ЧВД) 8 и среднего (ЧСД) 12 давления и двухпоточный ЦНД (рис. 4.12, б). КПД установки составляет 43,7 %, удельная масса турбины (без конденсатора и вспомогательного оборудования) 2,6 кг/кВт. Длина последней рабочей лопатки 780 мм при среднем диаметре 2125 мм. В корпусе ЦВД проточные части ЧВД и ЧСД разделены диафрагмой I О, которая отделяет камеры 9 отбора пара на промежуточный перегрев и впуска пара 11 после промежуточного перегрева. [c.190]

Фиг. 79. Турбина Кировского завода мощностью 12 ОООлгвт при 3000 об/мин с отбором пара при 1,2 ama /—паровпускная камера 2—отбор для регенерации 3—камера отбора 4—поворотное кольцо -регулятор скорости

Указанные исследования позволили осуществить подробно изложенные в [91] мероприятия по модернизации ЦНД турбины К-200-130, которые в основном свелись к замене листовых штампованных направляющих лопаток на профильные специально спроектированные для условий их работы, к изменению конструкции межъярусной перегородки в диафрагме двухъярусной ступени, а также к изменению формы меридиональных обводов. С целью определения действительного эффекта от модернизации и путей дальнейшего повьпиения экономичности выхлопа НПО ЦКТИ провел на Бурштынской ГРЭС сравнительные газодинамические исследования проточных частей ЦНД. ЦНД турбины К-200-130 представляет собой двухпоточную конструкцию, в каждом потоке расположено по четыре ступени, из которых предпоследняя - ступень Баумана. Перед ступенью Баумана осуществляется отбор пара на регенерацию (в подогреватель ПНД-1). Исследования до и после модернизации проводились на одной и той же турбине, что дает основание говорить об их полной сравнимости. [c.91]

В проточной части ЦВД уста новлена система влагоулавливающих камер для периферийной сепарации за рабочей решеткой н имеется по два отбора пара на регенерацию в каждом потоке, В ЦНД наряду с периферийиым отводом влаги используется внутри-канальная сепарация. На двух последних ступенях установлены диафрагмы с полыми лопатками. В проточных частях турбины выбраны нормальные осевые размеры. Здесь, как и у всех турбин этой [c.211]

Регенеративный подогрев питательной воды на КЭС при промелсуточном перегреве пара имеет ряд особенностей. Относительное повышение КПД от регенерации при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, так как КПД исходного цикла без регенерации более высок, а отборы пара после проме-л<уточного перегрева уменьшаются. Пар в отборах после промежуточного перегрева имеет более высокую энтальпию, чем пар такого же давления в турбине без промежуточного перегрева. Использование более перегретого пара для подогрева воды меиее выгодно из-за уменьшения отборов пара на регенерацию и увеличения пропуска пара в конденсатор и, следовательно, потери теплоты в нем. Относительное повышение КПД турбоустановки от регенерации бцг при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, почти во всем интервале подогрева воды (рис. 5,10). Из формулы (5.3,6) видно, что промежуточный перегрев пара оказывает влияние на энергетический коэффициент (SorA/ir) / (а,(АЯк). В области до промежуточного перегрева Аг уменьшается только из-за увеличенного общего теплоперепада АЯк, а после промежуточного перегрева на Аг в одном напра1влении оказывают влияние значения Ur (уменьшаясь) и а,( и ДЯ,( (увеличиваясь). Однако при низких давлениях отборов эти факторы компенсируются ростом теплоперепадов отбираемого пара, поэтому КПД турбоустановки с промежуточным перегревом мом ет превысить КПД турбоустановки без него. [c.62]

Турбина МВ-ЛМЗ 24 000 к У при 3 000 об/м. (фиг. 53) представляет собой двухцилиндровый одновальный агрегат. Турбина активтю-го типа предназначена для конденсационной работы и имеет четыре нерегулируемых отбора пара на регенерацию. Цилиндр высокого давления (ЦВД) состоит из 20 ступеней, цилиндр низкого давления (ЦНД)—из 8. Сопла первых 14 ступеней фрезерованные. Все ступени работают с небольшой стоненыо реактивности кроме последних, где V достигает 50%. В ЦНД применено дублирование последних ступеней и ответвление части пара из предпоследней ступени в конденсатор (системы К. Блумапа). Т. имеет водяные уплотнения со [c.137]

Чтобы можно было в большом диапазоне независимо менять тепловую и электрическую нагрузки, на большинстве теплоэлектроцентралей применяют конденсационные турбины с промежуточными отборами пара при давлениях, необходимых для потребителей теплоты. Одна из таких схем показана на рис. 7.12. Здесь часть пара отбирается из промежуточных ступеней турбины при давлении / 2отб (как и в случае регенерации) и направляется тепловым потребителям ТП другая часть пара при более низком давлении Р2отб отбирается и поступает в тепловые сети для отопления. [c.125]

В случае создания двухъярусной решетки для каналов обоих направлений получается МРК четырехпоточного типа (рис. 2.15). Практическое применение такие РК могут найти в турбинах с нерегулируемыми отборами пара или центробежных смесителях для подготовки смесей из компонентов с различными физикохимическими свойствами. В паровых турбинах наличие отборов Б регенерацию по тракту проточной части в зазорах между ступенями приводит к нарушению окружной симметрии структуры потока и отрицательно сказывается как на экономичности, так и на надежности элементов проточной части. Пропуск рабочего тела, следующего в отбор через верхние ярусы РК трех- или че-тырехпото чного типа (при наличии соответствующего уплотнения в зазоре между РК РОС и НА следующей по потоку ОС, отделяющего потоки верхнего и нижнего ярусов), существенным образом улучшает пространственную структуру течения в отсеках осевых ступеней, их экономические показатели и надежность. [c.82]

На рис. 44 приведена расчетная схема водо-фреоновой установки на базе турбоустановки типа К-500-65/3000. В варианте без регенерации турбоустановка состоит из ЦВД турбины водяного пара и цилиндра фреоновой турбины. В схеме с регенерацией четыре подогревателя фреона питаются паром из отборов ЦНД водяного пара. Это один из четырех ЦНД базовой турбоустановки, у которого отсутствует последняя ступень, а расход пара увеличен на 20%. Отбор пара за ЦНД для питания ФПГ уменьшает габариты турбины водяного пара. [c.92]

Турбина ХТГЗ типа АК-100-1. N = 100000 квт = 80 000 кет Ро 29 ата o—400°С п= 1 500 об/мин, двухцилиндровая. Цилиндр высокого давления — колесо Кертиса и 16 ступеней давления с небольшой реакцией ц. н. д. —три сдвоенных ступени (двухтопочные). Три нерегулируемых отбора для регенерации. Подогрев питательной воды до 150° С. Удельный расход пара (с регенерацией) при [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...