Потеря в регулирующих клапанах

Ориентировочные значения для регулирующих ступеней без учета потерь в регулирующих клапанах можно принимать [c.592]

Ориентировочные значения для регулирующих ступеней без учета потерь в регулирующих клапанах можно принимать г 1 =5 0,75 Ч- 0,8 при одной ступени скорости, %, =5 0,650,7 при двух ступенях скорости. [c.592]

ПОТЕРЯ В РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНАХ [c.34]

Располагаемый перепад тепла в соплах турбины с учетом потерь в регулирующих клапанах будет [c.53]

Внутренний относительный к. п. д. турбины с учетом потерь в регулирующих клапанах [c.53]

Давление пара в конденсаторе — , //о—располагаемый перепад тепла на турбину без учета потерь в регулирующих клапанах и выпускном патрубке. [c.59]

Точка Ло определяет состояние пара перед соплами 1-й ступени, Н д — теплопадение в турбине с учетом потерь в регулирующих клапанах и выхлопном патрубке, —располагаемый перепад тепла на 1-й ступени. [c.59]

Располагаемый перепад тепла на турбину, без учета потерь в регулирующих клапанах, определяется адиабатой между точками А Ац Hq = Io — ii r=774 — [c.70]

Потери в регулирующих клапанах принимаем равными 5% от рц. Тогда давление пара перед соплами [c.70]

Адиабатический перепад тепла на турбину с учетом потерь в регулирующих клапанах определяется отрезком A oA Я о = 774 — 507,5 = 266,5 ккал(кг. [c.70]

На 5-диаграмме (фиг. 52), в соответствии с расчетными параметрами свежего и отработавшего пара, находим Но. Приняв потерю в регулирующих клапанах Д/ , определяем. [c.82]

Потери в регулирующих органах (в маневровом устройстве и сопловых клапанах) q коэс )фициент Ср = 2-нЗ, скорость пара Ср = 40ч-80 м/с потери в ресивере Срс = 1,5- 2,0 Срс = [c.146]

Направление подачи рабочей среды в регулирующих клапанах должно строго соответствовать стрелке на корпусе или указаниям в технической документации, так как в противном случае могут значительно изменяться гидравлическая пропускная характеристика и пропускная способность клапанов. В случае неправильной подачи среды к регуляторам они могут вообще потерять работоспособность. Перед монтажом с проходных фланцев осторожно снимают транспортные заглушки и уплотнительные поверхности фланцев очищают от консерва-ционной смазки. Внутренние полости продувают сжатым воздухом. [c.221]

Выбор и расчет регулирующего клапана может быть произведен по следующей методике. Для заданного максимального расхода Смаке (принятого с 20% запаса) определяются потери давления в линии Арл.макс Л. ПО]. Находится перепад давления Арр.о.макс, который должен быть сработан в регулирующем клапане при максимальном расходе Арр [c.226]

Действующий напор в установившемся режиме равен перепаду давлений на входе и выходе системы. Он определяется напором, развиваемым насосом и разностью геодезических отметок. Сопротивление системы складывается из потерь в трубопроводе, потерь в регулирующем и возмущающем клапанах. Таким образом, для установившегося состояния [c.32]

Дрд—потери давления в регулирующем клапане (рис.3.1). [c.32]

В дальнейшем через ро. обозначаются также параметры пара перед соплами отдельной ступени, (фиг. 14-12 и 14-13). Параметры свежего пара нередко обозначаются также через ро, to потеря давления в стопорном клапане учитывается при этом вместе с потерей давления в регулирующих клапанах. [c.590]

В опытных характеристиках имеется дополнительное отклонение от спрямленной, упрощенной характеристики вследствие дросселирования пара в регулирующих клапанах турбины. Степень дросселирования (мя-тия) пара зависит от степени открытия и от числа регулирующих клапанов. Обычно в отечественных крупных конденсационных турбинах имеются четыре регулирующих клапана, поэтому на опытной характеристике заметны бывают четыре волны. Гребень волны появляется в момент наименьшего открытия соответствующего регулирующего клапана — момент наибольшей потери давления в этом клапане при малом его открытии. Обычно это отклонение в расходе парк при дросселировании не превышает 2—4% по расходу пара и в условиях приближенных расчетов по характеристике их можно не учитывать. [c.226]

При постоянном давлении свежего пара перед главной турбиной и снижении ее нагрузки мощность приводной турбины уменьшается быстрее, чем потребная мощность насоса. Поэтому для обеспечения работы приводной турбины при частичных нагрузках ее проточную часть выполняют с увеличенной пропускной способностью, а избыток мощности на номинальном режиме устраняют прикрытием ее регулирующих клапанов. При снижении нагрузки степень дросселирования в регулирующих клапанах уменьшается, и при некоторой нагрузке клапаны приводной турбины открываются полностью. Ниже этой нагрузки главной турбины приводная турбина не может обеспечить насос необходимой мощностью и приходится переходить на питание ее от постороннего источника с более высокими начальными параметрами пара. При работе на номинальном режиме с дросселированием часто приводят КПД турбины с учетом потери от этого дросселирования (КПД от стопорного клапана), хотя этот КПД отражает не только совершенство проточной части турбины, но и потерю в клапанах. [c.291]

При расчетной нагрузке и прочих одинаковых условиях внутренний относительный к. п. д. турбины с сопловым парораспределением ниже, чем с дроссельным (включая потери дросселирования в паровпускных органах), вследствие более низкого к. п. д. регулирующей ступени (см. стр. 27). С уменьшением нагрузки потери в дроссельном клапане возрастают, с некоторого момента становясь больше потерь в регулирующей ступени, которые также возрастают, вследствие увеличения располагаемого теплопадения и уменьшения к. п. д. ступени. [c.33]

Температура отбираемого пара (на выходе из ч. в. д.) непостоянна. Она повышается с уменьшением расхода пара в ч. в. д. вследствие понижения внутреннего относительного к. п. д. ч. в. д. (включая потери дросселирования в регулирующих клапанах) при постоянном давлении в камере отбора после ч. в. д. Она повышается также при естественном повышении давления на выходе из ч. в. д. из-за уменьшения в ней располагаемого теплопадения. [c.69]

При промежуточных значениях нагрузки Ш клапан 2 открыт неполностью, и в нем происходит дросселирование давления только для потока пара 0 , клапан 1 при этом открыт полностью и потери на дросселирование в нем минимальны. Вследствие этого обводное парораспределение при переменных нагрузках турбины оказывается несколько экономичнее дроссельного, так как потери от дросселирования давления пара в регулирующих клапанах достигают минимума не только при (когда полностью открыты оба клапана), но и при когда клапан 1 полностью открыт, а клапан 2—закрыт. [c.169]

Почти все описанные клапаны аэродинамически отработаны, и потери в них сведены к минимуму. Резервом дальнейшего снижения потерь является создание комбинированных клапанов. Примером служит комбинированный клапан ВВС — регулирующий и отсечной (фиг 99). Компактность этого клапана и минимум потерь в нем достигаются удачным совмещением функций двух клапанов в одном. [c.261]

Потеря тепловой энергии свежего пара до поступления его в первую ступень турбины происходит обычно в результате сопротивлений в паропроводах от большого числа задвижек, вентилей и резких поворотов потока пара, утечек через неплотности во фланцевых соединениях паропроводов, в задвижках и вентилях, от дросселирования пара в регулирующих клапанах, через увеличенные зазоры в штоках регулирующих клапанов, а также через неплотности запорных органов дренал< ной системы, плохой изоляции горячих поверхностей паро- [c.181]

Аркл—потеря давления в регулирующем клапане впрыска (п. 9-17), кгс/м . [c.73]

Уравнение (9-07) служит для проверки принятых элементов схемы и степени открытия регулируюп1его K. iaiiana. При проверке максимального диапазона регулирования расчет производится для полностью откртл-того клапана соответствующая этому потеря давления в регулирующем клапане является минимальной. [c.73]

Однако снижение кпд турбины в целом по сравнению с равновесным расчетом определяется не только величиной этих потерь, но в большей Aiepe отрицательным эффектодг рассогласования условий последовательно работающих ступеней. В рассматриваемом случае завышенная по сравнению с расчетной пропускная способность первых ступеней приводит к снижению давления перед турбиной, т. е. к дополнительному дросселированию пара в регулирующих клапанах, что также было зафиксировано в опытах. Кпд турбины по этой причине уменьшается на 0.6%. [c.115]

К ним относятся параметры на границах элементов оборудования различных систем ПТУ (регенеративного подогрева, теплофикационной установки и др.), в первую очередь термодинамические, а также расходные, определяемые конструктивными характеристиками элементов (эжекторов, уплотнений) и не зависящие прямым образом от процессов в цикле ПТУ. Для расчетов давлений в точках различных трактов и напоров насосов нужно знать гидравлические сопротивления элементов оборудования, трубопроводов, арматуры (например, значительны потери давления в регулирующем клапане питания паропроизводящей установки Арркп МПа), также зависящие от конструктивных характеристик элементов. [c.358]

Робожев А. В. К вопросу о снижении потерь давления в регулирующих клапанах паровых турбин. — Тр. МЭИ, энергомашиностроительный факультет, 1963, вып. XVII, с. 117—127. [c.220]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Перевод блоков в режим скользящего давления при частичных нагрузках позволяет получить ряд эксплуатационных преимуществ. Прежде всего, и это наиболее важно, уменьшаются, в сравнении с режимом работы при номинальном давлении, потери в экономичности при разгрузке блоков за счет исключения дросселирования пара в регулирующих клапанах ЦВД турбины и уменьшения расхода энергии на привод питательных насосов (при установке насосов с регулируемой частотой вращения). В зоне работы на скользящем давлении снимаются ограничения по йсорости изменения нагрузки турбины, поскольку тепловое состояние ЦВД практически не изменяется. Расширяется диапазон нагрузок блока, в пределах которого температура вторично перегретого пара может поддерживаться близкой к номинальной, поскольку при разгружении блока на скользящем давлении температура пара за ЦВД турбины не снижается, как пра работе на номинальном давлении, а повышается, что компенсирует уменьшение тепловосприятия промежуточного пароперегревателя. Увеличивается долговечность элементов- котла и главных паропроводов блока за счет уменьшения уровня напряжений в них при работе с пониженным давлением. [c.159]

Деаэратор и питательный насос делят схему регенеративного подогрева на группы ПВД и ПНД. Группа ПВД обычно состоит из двух или трех подогревателей с каскадным сливом дренажа вплоть до деаэратора. Деаэратор питается паром из того же отбора, что и первый из 1ВД. Такая схема включения деаэратора по пару называется схемой с предвключенным деаэратором. Смысл такого решения состоит в том, что обеспечивается запас по давлению пара для деаэратора без потери тепловой экономичности. Дело в том, что в деаэраторе поддерживается постоянное давление независимо от нагрузки турбины, а давление в отборах меняется пропорционально расходу пара в турбину. Поэтому для работы деаэратора в широком диапазоне нагрузок турбины надо иметь запас по давлению отбора, снижаемому в регулирующем клапане до требуемой величины. При отсутствии подогревателя, питаемого паром из того же отбора, что и деаэратор, запас по давлению означает дросселирование пара отбора и соответствующее снижение тепловой экономичности. [c.87]

Потерю давления в регулирующих клапанах оцениваем 5% от Ро. Тогда давление пара перед соплами турбилы будет р — 0,9%, ро = 0.95-29 = 27,5 ата. [c.53]

Потеря давления в регулирующих клапанах берется по оценке Д/ = рд — рц = =(0,04-н 0,06) Ро- Отложив Лр на 5-диаграм-ме, получим точку Ло, определяющую состояние пара перед соплами турбины. [c.55]

Дрн == И ДРэл -+ и АРа + Дрох + АРр. где 2j АРэл — сумма перепадов давлений во всех элементах пароводяного тракта S АРа —сумма перепадов давлений в арматуре котла — потери давления в пароохладителе котла Дрр — перепад давлений в регулирующем питательном клапане котла. [c.236]

При номинальной нагрузке все регулирующие клапаны открыты полностью, и драсселирования пара в них практически не про-исх одит. При частичных же магрузках дросселирование пара будет происходить только в одном каком-либо частично открытом регулирующем клапане. В овязи с этим потери от дросселир ования пара при частичных нагрузках турбины будут только у той части общего расхода пара, которая проходит через неполностью открытый кла- [c.16]

Паровпуск. В сумме потеря давления в стопорном и регулирующих клапанах, в трубах между ними и сопловых коробках в среднем оценивается в 5% от начального давления и составляет в зависимости от параметров пара при давлении за турбиной около 0,0i) airia [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...