Измерение температуры жидкого металла

Помимо указанных выше, современные вакуумные печи имеют различные приспособления, позволяющие без нарушения вакуума производить необходимые технологические операции бункера для дополнительных порций шихты, дозаторы "для введения в тигель в определенном порядке присадочных материалов, устройства для измерения температуры жидкого металла термопарой и для взятия его проб, скребки для зачистки тигля после слива металла и др. [c.240]

Рис. 8.16, ПТ для измерения температуры жидкого металла с вынесенным пакетом и конструктивным оформлением рабочего спая

Таким образом выработались новейшие специфические способы измерения температуры жидкого металла. Их классификация представлена на схеме (рис. 141). Мы видим общее стремление [c.379]

Рис. 148. Термопара быстрого погружения с графитовой защитной трубкой для измерения температуры жидкого металла

Рис. 158. Устройство для измерения температуры жидких металлов радиационным пирометром

Рис. 159. Устройство для измерения температуры жидкого металла контактным способом с применением оптического яркостного пирометра

Рис. 160. Устройство для контактного измерения температуры жидкого металла с помощью фотоэлемента

Для кратковременных измерений температуры жидкого металла с высокой температурой плавления применяются следующие термопары [c.513]

Измерение температуры жидкого металла термопарами производится путем погружения термопары в металл ванны печи, на желобе, в ложке, в ковше, в струе. [c.513]

КОНТРОЛЬ ПЛАВКИ ЧУГУНА Измерение температуры жидкого металла [c.363]

Во многих практических случаях, например при измерении температуры жидкого металла в ванне, имеет место большая неопределенность действительного значения коэффициента черноты излучения объекта 8 ,. Известно, что образование на поверхности жидкого металла пленки окислов в значительной степени увеличивает значение 8 , визируемого зеркала металла и разность между яркостной температурой зеркала металла, измеренной оптическим пирометром, и его действительной температурой становится весьма неопределенной и меняющейся в процессе дальнейшего окисления поверхности металла. [c.279]

Для измерения температуры жидкого металла, футеровки печи или литейной формы перед заливкой в нее металла используются термопары (рис. И7), состоящие из двух электродов 1 и 2, сделанных из разнородных металлов или сплавов и спаянных на конце. При замере температуры спай подвергают нагреванию. Другие два конца соединены с указывающим или регистрирующим прибором 3 или терморегулятором. Вследствие нагревания спая разнородных материалов возникает электрический ток, электродвижущая сила которого меняется с изменением тем- [c.272]

Диспетчер запускается и прерывается задачей обработки инициативных сигналов. Управление задачи передается по инициативным сигналам начало плавки , конец плавки , ВВ включен . Прерывание осуществляется по инициативным сигналам ВВ выключен , измерение температуры жидкого металла , начало подвалки , начало кислородной продувки . [c.68]

Осредненная линия проводится по показаниям 13— 20 термопар в зависимости от длины обогреваемого участка. На основной обогреваемой части температура стенки и жидкого металла имеет линейный характер изменения. На концах обогреваемого участка температура стенки постепенно переходит к постоянным значениям, которые соответствуют температурам жидкого металла перед началом обогреваемого участка и после него. Измерения распределения температуры по поперечному сечению потока показывают, что длина участка тепловой стабилизации составляет всего 2—7,7 диаметров в интервале изменения критерия Пекле от 30 до 317. Местные значения коэффициентов теплоотдачи вычисляются по уравнению (3-22) для трех сечений. Тепловой поток определяется по массовому расходу натрия и изменению его температуры уравнением (3-33). Этот тепловой поток сопоставляется с тепловым потоком, найденным по мощности, потребляемой соответствующими электрическими нагревателями, за вычетом потерь тепла в окружающую среду [уравнение (3-34)]. Температура стенки в расчетных Сечениях трубы определяется из построенных графиков с учетом поправки на перепад тем- [c.214]

Процессы плавления и перегрева металла занимают не все время работы индукционной тигельной печи. В течение некоторого времени в печи поддерживается заданная температура жидкого металла. Это время необходимо для отбора жидкого металла, слива шлака, измерения температуры, корректировки химического состава и т. д. [c.16]

Развитие пирометрии жидкой стали диктуется требованиями практики обеспечить высокую точность измерения температуры металла и осуществить полный температурный контроль производственного цикла. В настоящее время эта задача решается с помощью контактных способов измерения, основанных на применении погружаемого в жидкий металл специального термоприемника. Контактные способы позволяют измерить температуру в доменной печи и в вагранке, в сталеплавильной печи и в ковше под слоем шлака, охарактеризовать распределение температуры в металлической ванне по объему, измерить температуру металла в изложнице и следить за процессом затвердевания, вести измерения температуры струи металла при его выпуске из печи или при разливке из ковша. Важным достоинством контактных способов является их применимость в процессе выплавки или переработки металла, когда последний еще находится в том или ином агрегате. Это позволяет регулировать температурные условия процесса и таким образом активно вести его на основании объективных данных. Такой контроль жизненно необходим для производства. [c.377]

Для измерения температуры жидких металлов при помощи световода, погруженного неиосредствеино в расплав и выводящего его тепловое излучение в безопасную эону, применяют иммерсиоиные пирометры. Для этого применяют световоды без оболочки, изготовляемые из плавленого кварца или сапфира (AI. Oj) (окиси алюминия). Температура расплана может достигать 2000 С. [c.128]

Солтик В. Я- Бесконтактное измерение температуры жидких металлов и сплавов.— Киев Наук, думка, 1969.— 152 с. [c.462]

Рис. 147. Термопара и аробная ложка для измерения температуры жидкого металла

Рис. 149. Термопара с воздушным ох-чаждением для измерения температуры жидкого металла

Марка ВКСП. Предназначены для измерения температуры жидкого металла. [c.30]

Радуй Д В., Измерение температуры жидких металлов, влажности веществ и кои-цеитрации растворов, изд. МЭИ, 1962. [c.211]

Стремление создать высокотемпературные термоэлектрические термометры из более дешевых и менее дефицитных тугоплавких металлов экономически целесообразно. Кроме того, создание высокотемпературных термоэлектрических термометров при современных требованиях промышленности является и необходимостью, так как контактный метод измерения температуры жидких металлов обеспечивает более высокую точность измерения, чем методы измерения температуры тел по их излучению (гл. 7). Термоэлектрические термометры с электродами из вольфрам-рениевого сплава находят широкое применение для длительного и кратковременного измерения температуры до 2000>—2500°С в нейтральной или восстановительной газовой среде. [c.108]

Точность измерений зависит от плотности контакта спая с металлом, обеспечивающей одинаковую температуру спая и металла. Спаи либо приваривают контактной сваркой к металлу, либо зачеканивают в небольшое отверстие 0 1,5...2,0 мм. При быстром изменении температуры металла температура у спая может быть несколько иной, поэтому целесообразно применять тонкие проволоки. С помощью термопа р можно измерять температуру жидкого металла. [c.204]

По нашему мнению, одной из причин расхождения опытных данных между собой и формулой (2) является термическое контактное сопротивление на поверхности теплообмена. 1Величииа этого сопротивления, по-видимому, зависит от вида и чистоты жидкого металла, материала стенки и от ряда других факторов. Для оценки роли те р,мического контактного сопротивления коэффициент теплоотдачи можно определить двумя методами 1) измерением и обработкой температурного ноля в потоке жидких металлов Й) из-мерением температуры стенки и средней температуры жидкого металла. На основании измеренных температурных полей в потоке жидкости можно определить также коэффициент турбулентного переноса тепла и вычислить е для жидких металлов и воды. [c.362]

Температурная зависимость предельной растворимости углерода в жидком железе в первом приближении (без учета химического состава и угара) позволяет определить величину фактически достижимой концентрации углерода Сд из основного уравнения процесса науглеро живания (30) Скорость растворения реагента также зависит от температуры жидкого металла, поскольку изменение температуры прямо влияет на величину коэффициента диффузии Результаты измерении показывают, что при повышении температуры от 1550 до 1650° С значение коэффициента диффузии углерода в чистом железе воз растает от 2,5 10 до 6,0 10 см 1сек [64], т е влияние температуры на коэффициент диффузии весьма сущест венно [c.73]

Погрещности измерительных приборов принято, как известно, выражать в процентах от измеряемой величины (или от диапазона шкалы). Однако при определении температуры жидкой стали такая характеристика точности не всегда бывает показательной. Протекание в жидком металле реакций, его жидкотекучесть и далее — качество продуктов производства зависят не столько от абсолютного значения температуры, при которой ведется процесс, сколько от степени перегрева металла по отношению к его температуре начала затвердевания. Для создания определенности в температурном режиме и для получения устойчивых технологических результатов необходимо выдерживать в каждом случае определенную степень перегрева металла. Поэтому измерение температуры жидкой стали имеет главный смысл как определение степени ее перегрева. Следовательно погрешность ивмерения температуры не должна быть большей по сравнению со степенью перегрева металла. [c.380]

ММ со стенками толщиной 0,6 мм, и намерение можно выполнить в течение 6—10 сек. Однако точность такого определения очень мала из-за непрерыиного охлаждения металла при вын эсе его из печи и в О1роцессе ивмерения. Погрешиость оценивается числом 30—35°. Но данный спосо б ценен тем, что он позволяет получать кривые охлаждения металла и таким образом определять по ходу плавки изменения температуры начала затвердевания каждой данной стали. Это является весьма важным допол-нен ием о всем пО Следующим измерениям температуры данного металла (при плавке, выпуске, разливке). Именно, измерив температуру жидкого металла перед выпуском из печи и вычтя ие результата температуру начала затвердев.ания данной стали, определенную с помощью того же измерительного комплекта, получим величину перегрева, свободную от систематической погрешности. [c.388]

На рис. 157 показано конструктивное оформление термопары, предназначенной для измерения температуры жидкой стали или чугуна. При указанных размерах показания термопары устанавливаются спустя 3 мин. после погружения. Чтобы термопара не растрескивалась при погружении в жидкий металл, она должна быть предварительно очень хорошо высушена. Для приданил системе прочности и для удобства обращения приходится устраи. вать армировку с разного рода рычажными приапособлениями, необходимыми ввиду большого веса термопары. [c.398]

Чтобы использовать пирометры излучения для прямого определения истинной температуры жидкого металла, их сочленяют с калильной трубкой. Если глубина погружения трубки не менее чем в 10 раз больше ее внутреннего диаметра, пирометр показывает истинную температуру независимо от того, из какого материала изготовлена трубка. Если же полость визирования пирометра недостаточно хорошо воспроизводит условия полного излучения (т. е. условия черного тела), то пирометр дает определенную для данного приспособления постоянную погрешность, поддающуюся устранению путем введения поправки. Пирометры излучения хорошо сохраняют свою градуировку по сравнению с погружаемыми в металл термопарами. Погрешность измерения зависит прежде всего от основной погрещности, свойственной применяемому пирометру. В лучшем случае, при применении оптического яркостного пирометра, погрешность измерения будет не менее 18°. Таким образом, контактные способы, в которых применяются пирометры излучения, во всех случаях дают погрешности большие, чем платинородий-платиновая или молиб-ден-Больфрамовая термопары. Но им свойственна большая точность и устойчивость показаний, чем вольфрам-графитовой и карборунд-графитовой термопарам. [c.398]

Работа [93] не ставила целью точное измерение плотности жидкого металла. Главной ее задачей являлось освоить в эксперименте область температур и давлений вблизи критической точки цезия. Поэтому эксперименты по плотности жидкого цезия [93] страдают большой погрешностью с точки зрения отбора для рекомендаций по расчету плотности. Достаточно сказать, что расхождение опытных точек при одной и той же температуре достигает 4,5%. Садт авторы в своих рекомендациях, как уже отмечалось, практически отказались от собственных данных и принимают данные [59] и [95]. [c.152]

Так, при аргоно-дуговой сварке алюминиевомагниевых сплавов неплавящимся электродом Ю. А. Деминский определил температуру ванны в пределах 750— 900° С. При аргоно-дуговой сварке- плавящимся электродом температура капель им определена в зависимости от режима в пределах 1250—1550° С, т. е. приближается к температуре кипения сплава. Температура ванны при этом по расчету (при -ф 0,65) составляет — 900—1000° С. При сварке чистого алюминия, по японским данным, температура капель достигает 1700 С. Ванная при дуговой сварке по ф л ю с у, по измерениям Д. М. Рабкина [61 ], имеет температуру 1000 100° С. Таким образом, и в этих случаях при сварочных процессах температура жидкого металла, особенно капель наплавляемого металла, значительно выше температуры плавления свариваемого или присадочного металла. Это обстоятельство должно учитываться при рассмотрении общей схемы взаимодействия материалов в условиях сварки. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...