Расчетный расход теплоносителя

Разрешенная тепловая нагрузка Расчетный расход теплоносителя [c.149]

Гидравлический режим работы тепловой сети должен обеспечивать в каждой ее точке и присоединенной к ней системе расчетный расход теплоносителя, соответствующий тепловой нагрузке, прн параметрах, безопасных для их работы. [c.333]

Расчетный расход теплоносителя [c.183]

Определение расчетного расхода теплоносителя является одним из основных этапов при разработке схемы теплоснабжения. От расхода теплоносителя зави- 183 [c.183]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

В тепловом поверочном расчете по принятой конструкции и размерам поверхностей нагрева для расчетной нагрузки определяют параметры теплоносителей на границах между поверхностями нагрева и на выходе из трактов, к. п. д, скорости н расходы теплоносителей и т. д. [c.39]

Смешанная схема обеспечивает снижение расчетного расхода воды примерно на 5%, но при Q /Q o l требует повышенной поверхности подогревателей горячего водоснабжения. Смешанная схема по капитальным затратам дешевле параллельной примерно на 1 —1,5%. Стоимость перекачки теплоносителя при смешанной схеме ниже, чем при параллельной, на 8—12% (тем больше, чем больше Q /Q )- [c.100]

Экспериментальные результаты исследования формирования температурных полей при равномерном нагреве витых груб пучка представлены на рис. 3.8, а, б, где они сопоставляются с теоретически рассчитанными полями температур по методике работы [32]. Экспериментальные и расчетные результаты сравниваются для двух вариантов по величине тепловой мощности при постоянном расходе теплоносителя при увели- [c.91]

Задача — расчет дроссельных диафрагм. Для решения многих функциональных задач гидравлического режима используется метод декомпозиции. Декомпозиция расчетной схемы тепловой сети заключается в представлении двухтрубных тепловых сетей в виде двух отдельных подающих и обратных трубопроводов. При этом элементы, моделирующие потребителей теплоты, ГТП, источники теплоты и насосные станции смешения, заменяются фиксированным расходом теплоносителя. Такое представление расчетной схемы называют однолинейным, а расчет гидравлического режима — расчетом с фиксированными расходами потребителей и источников. Этот метод использован при разработке алгоритма данной задачи. [c.101]

Однако наиболее целесообразным было бы решение, при котором у таких основных потребителей, как жилые дома, остатка воды ие было бы вообще. Это возможно, если несколько поднять начальную (расчетную) температуру теплоносителя. Выше эта температура была принята 160° С. Новая расчетная температура теплоносителя, при которой расход воды на отопление жилых зданий будет равен расходу воды в них на горячее водоснабжение, определится из равенства [c.74]

Сокращение затрат на сооружение магистралей в 3—4 раза (а при больших количествах транспортируемого тепла — до 5 раз) является важнейшим стимулом для создания однотрубных систем. Не менее важным является и экономия металла на магистрали. При одинаковом расчетном давлении толщина стенки трубы пропорциональна ее диаметру, а вес трубы пропорционален квадрату диаметра. Поэтому уменьшение диаметра в 3 раза при одинаковом расчетном давлении приведет к снижению затраты металла в 9 раз. Следует отметить, что в двухтрубном варианте в ряде случаев окажется более рациональным снижение расчетной температуры воды до 150° С, с тем чтобы избежать высокого статического давления и связанного с ним увеличения расчетного давления и толщины стенки труб. Это позволит обойтись трубами меньшей толщины, но диаметр их одновременно возрастет, так как доля расходов теплоносителя по сравнению с двухтрубной системой при 150°С для однотрубной, рассчитанной на 180° С, будет меньше. [c.95]

После расчёта вычисленные значения расходов и параметры теплоносителей наносят на принципиальную тепловую схему котельной, которую рекомендуется выполнить с помощью графических редакторов на формате АЗ. При нанесении расчетных расходов необходимо обращать внимание на то, что для каждого элемента (узла) схемы суммы входящих и исходящих потоков могут отличаться не более чем на 2...3 %. Баланс по отдельным узлам необходимо показать на схеме или на отдельном листе. Заданная точность вычислений достигается соблюдением изложенного ниже алгоритма расчёта, основанного на методе последовательных приближений. [c.9]

Основные завиоимости, позволяющие в первом приближении определять расчетные параметры испарителей и удельные расходы теплоносителя, установлены в работах 125— 28]. [c.46]

Расходомеры должны рассчитываться на максимальный часовой расход теплоносителя и выбираться так, чтобы стандартное значение верхнего предела измерения дифманометра было ближайшим по отношению к значению максимального расчетного расхода. [c.119]

Минимальный расход теплоносителя, учитываемый расходомером переменного перепада, должен быть не меньше 30 % расчетного. [c.119]

Когда по условиям эксплуатации расход теплоносителя оказывается меньше 30 % расчетного, учет следует производить по дополнительным приборам, установленным на обводной линии и рассчитанным на сокращенный расход. [c.119]

Сопротивление аппарата при изменении расхода теплоносителя по сравнению с расчетным можно подсчитать с достаточной для практических целей точностью, исходя из следующих соображений. Сопротивление трения при движении в трубах и при продольном омывании, а также сопротивление при поперечном обтекании шахматного пучка на основе формул (131), (132), (137) — (140) можно считать пропорциональным а местные сопротивления — пропорциональными Учитывая, что сопротивление трения в трубах или сопротивление пучка составляет основную часть общего сопротивления аппарата, можно считать, что последнее пропорционально ш - . Принимая во внимание пропорциональность скоростей и расходов, напишем [c.89]

В каждой ячейке реактора всегда должно строго соблюдаться соответствие между тепловыделением в ней и расходом теплоносителя через эту ячейку. Это достигается либо распределением расходов по ячейкам в соответствии с расчетным или измеренным тепловыделением, либо формированием тепловыделения в ячейках в соответствии с фактическим распределением расходов через них. На практике во всех реакторах используется сочетание обоих способов. Если при этом хотя бы в одной ячейке расход теплоносителя окажется меньше, чем необходимо для поддержания максимально допустимой температуры топлива или его оболочки, то это приведет к преждевременному выходу из строя ТВС, а если для поддержания запаса по всем ячейкам расход будет слишком велик, то это ухудшит экономические показатели АЭС (увеличатся капитальные за- траты на излишние насосы, возрастет расход электроэнергии на соб- ственные нужды). [c.367]

Сравнение расчетных зависимостей, полученных для линеаризованной системы, с экспериментальными показало их удовлетворительное совпадение даже при относительно глубоких возмущениях. В большей мере это относится к случаям, когда возмущение наносилось путем изменения температуры теплоносителя на входе и величины теплоподвода [Л. 5, 151], и в меньшей мере — расхода теплоносителя [Л. 229, 230]. [c.32]

В связи с размещением АТЭЦ на значительном расстоянии от городов экономически оправдано существенное повышение расчетной температуры воды в подаюш ей линии транзитной магистрали (коллектор 16) с целью снижения расчетного расхода теплоносителя, а следовательно, и диаметров или количества тран- [c.221]

Расчетный расход теплоносителя в тепловых сетях зависит не только от требований местных систем, но и способа их подключения. При непосредственном присоединении без насосно-подмешивающих устройств потенциал теплоносителя в тепловых сетях принимается только в соответствии с требованиями местных систем, т. е. для жилых зданий 95 °С, для промышленных до 130 °С. При независимом присоединении (через водо- или пароподогреватель) потенциал теплоносителя в тепловых сетях принимается на основании технико-экономических расчетов с учетом прочности оборудования, устанавливаемого на тепловых сетях и у абонентов. Наибольшее распространение получили теплоносители в водяных сетях вода с температурой в подающей магистрали 150° С, в обратной 70° С в паровых — пар с давлением до 1,1 МПа. [c.184]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Значения температур на входе и выходе из нагревательного прибора нормируются. Так, для водяного отопления в жилых и общественных зданиях Гвх = 368 К, Твых = 343 К. Так как теплоноситель по пути следования теряет часть теплоты и поступает в нагревательный прибор с более низкой температурой, то в зависимости от этажности здания, расположения прибора и типа отопительной системы расчетная поверхность нагрева увеличивается, для чего используются справочные данные (таблицы). Диаметры трубопроводов, обеспечивающие расход теплоносителя в зависимости от располагаемого или действующего давления, определяются на основе гидравлического расчета с введением в уравнения эмпирических коэффициентов, учитывающих ряд факторов. [c.374]

Для закрытой системы теплоснабжения, которая принята для АТЭЦ, влияние условной расчетной температуры теплоносителя на изменения приведенных затрат в теплофикационную систему показано на рис. 6.5. Приведенная на нем зависимость позволяет выделить зону оптимальных значений условных расчетных температур теплоносителя (tn = 170 — 200°С), в пределах которой варианты отличаются от оптимального по приведенным затратам не более чем на 0,5 млн руб. Экономический эффект перехода на оптимальные значения условных температурных графиков составляет 2,5— 2,7 млн руб. приведенных затрат, а наибольшая экономия расхода [c.119]

Эксперименты проводились со сравнительно чистым теплоносителем ( hno, =0,4—0,5%) при тепловых нагрузках 0,6-10 1,15-105 и 1,7-10 вт/м , давлениях 14,7 и 49 бар и расходах теплоносителя 750 кг/м -сек. Основные результаты опытов показаны на рис. 4.1 в виде данных по содержанию примесей HNO3—НгО (в пересчете на HNO3) в пристенном слое жидкости в зависимости от расчетного весового паросодержания потока X. [c.97]

Исследования, проведенные в ЦНИИКА на ЭВМ, показали, что расчет температур дымовых газов начиная с хвостовых поверхностей нагрева приводит к значительному числу итераций. Например, неточность предварительного задания температуры уходящих газов в ГС может привести к расхождению расчетных температур газа на выходе из топки до ЮО С и выше. В разработанном ЦНИИКА алгоритме искомые температуры газов уточняются методом Зейделя. Искомые температуры рабочей среды после просчета всех уравнений формируются в отдельный столбец (вектор) и являются исходным приближением для последующей итерации, при совпадении с необходимой точностью вектора этих температур при двух итерациях решение системы заканчивается. По полученному решению уточняются расходы теплоносителей и коэффициенты системы, и решение системы вновь повторяется. [c.48]

Особенно осторожно при определении расчетных расходов тепла на отопление следует подходить к объектам опытного строительства, тще фактические расходы тепла (и особенно теплоносителя) могут значительно превышать расчетные. Такие факты, в частности, имели место при осуществлении жилого строительства в Москве. В зимний период наблюдались случаи отсыревания наружных панелей с внутренней стороны, а также прямого промерзания, особенно по контуру панелей. Причиной этого являлось низкое качество изготовления панелей уменьшение толщины утеплителя (минеральной ваты), завышение объемного веса ерамзитобетона, отсутствие пароизоляционного слоя. [c.7]

Из рис. 3.8 а, 6) видно, что при нагреве и остьшании опытные и расчетные данные совпадают с удовлетворительной точностью. В эксперименте с нагревом пучка хорошее совпадение наблюдается не только для опытных и рассчитанных полей температур газа, но и для значений производной температуры теплоносителя по времени ЭГ/Эг в течение процесса нагрева. Что касается опытов с уменьшением тепловьщеления, то видно (см. рис. 3.8, б), что время остывания пучка витых труб при постоянном расходе теплоносителя заметно превосходит оцененное ранее транспортное время теплового запаздывания. Это явление вызвано двумя причинами. Первая причина заключается в том, что тепловая нагрузка сбрасывается не мгновенно, а по экспоненциальному закону и уменьшается до величины, равной 0,005 от номинального значения мощности за время 5 с. Вторая причина связана с наличием присоединенных масс (токоподводов к витым трубам, шин и т.д.), которые могут увеличивать транспортное время теплового запаздывания. Результать расчетов температурных полей теплоносителя с учетом присоединенных масс, проведенных по программе работы [32], удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными в опытах с уменьшением тепловой нагрузки. [c.92]

Хеллем . В 1962 г. была пущена в эксплуатацию АЭС Хел-лем . При работе установки были определены коэффициенты теплопередачи трех ПТО по измеренным температурам и расходам теплоносителей. Эти измерения проводились как в первом, так и во втором контурах при нескольких уровнях рабочей мощности [И]. Полученные результаты показали, что значения опытных коэффициентов теплопередачи расходились с расчетными на 10 % или даже меньше. ПТО работали удовлетворительно. За несколько месяцев работы случился только один перебой. Образовалась течь между первым и вторым контурами. Течь образовалась в результате разрушения трубы в одном из ПТО. Дефектный ПТО был удален из установки, после чего была обнаружена лопнувшая теплообменная труба. Эта и еще 16 других труб были сняты, чтобы определить основную причину разрушения, а также установить состояние оставшихся труб. Были проведены детальные исследования металлографических и механических свойств материалов труб. Эти испытания показали, что поломка трубы произошла из-за вибрации, вызванной динамическим воздействием потока натрия. В результате в ПТО на входе вторичного теплоносителя перед трубным пучком были установлены дырчатые листы для гашения скорости потока. В пяти оставши.хся ПТО была проделана такая же операция без удаления последних из системы. В корпусе ПТО были прорезаны окна, которые после доработки были закрыты приваренными листами металла. В дальнейшем ПТО работали удовлетворительно. [c.276]

Планирование и управление режимами теплоснабжения. Исторически системы теплоснабжения конструировались как отчэпи-тельные, т.е. предназначенные для обеспечения отопительной нагрузки потребителя, которая остается определяющей и в настоящее время. Задача технико-экономического планирования состоит в определении расчетного, постоянного в течение всего отопительного периода расхода теплоносителя и зависимости [c.69]

Система отопления. На основе анализа математических моделей система отопления может бьггь описана соотношениями, приведенными в [30, 31]. Их совместное решение позволяет определить тепловую производительность системы отопления для расчетных и переменных режимов. Модель переменных режимов для независимого присоединения систем отопления (см. рис. 4.2, а) может быть описана соотношениями из [20, 94, 95]. Таким образом, моделирование режимов системы отопления основано на решении нелинейной системы алгебраических уравнений теплового баланса и теплопередачи. В зависимости от функциональной задачи АСУ ТП входные данные процессов отопления и результаты расчета могут варьироваться следующим образом. Для задачи Расчет графика центрального качественного регулирования исходными данными являются температура воздуха в помещении, а результатом расчета — температура сетевой воды в подающей линии и расход теплоносителя на систему отопления (рис. 3.8, а). В остальных задачах заданной считается температура сетевой воды в подающей линии, а неизвестными — расход теплоносителя и температура воздуха в помещении (рис. 3.8, б). [c.111]

Из рассмотрения приведенной таблицы видно, что при принятых расчетных параметрах теплоносителя (100—50° С) разность (избыток) между суммарными по всему району расходами воды на отопление и на горячее водоснабжение составляет всего 37,7 т1сутк.и, что по сравнению с общим суточным расходом воды составляет всего 0,2%. [c.74]

По указанным причинам система однотрубного транспорта тепла требует подачи от основного источника теплоснабжения (ТЭЦ) не яоего требуемого го роду тепла, а лишь такой его доли, которая может быть оправдана по температуре воды я ооотнашению (нагрузок тепла 1и теплоносителя. Есл1и окажется, что эта (расчетная доля близка к обычно принимаемой доле теплового потребления, покрываемой отбором пара из турбин ТЭЦ, го задача может считаться (решенной удовлетворительно с точки -зрения расхода теплоносителя и самого транспорта тепла. Простой расчет показывает, что при нор-90 [c.90]

В канальных реакторах расход теплоносителя через каждую ТВС устанавливается индивидуально в зависимости от ожидаемого распределения энд)говыделения по активной зоне с учетом возможных неточностей в определении мощностей и расходов в ТВС. Прн этом не всегда возможно определение расхода через каждую ТВС с помощью прямого измерения, а на некоторых реакторах (например, в реакторах АМБ) вообще отсутствуют приборы для измерения расхода через каждую ТВС. В этих случаях наличие расхода определяется косвенным образом на основании тщательной проверки положения индивидуальных запорных органов, которые должны быть открыты на установленную величину, но не менее определенного минимума, записанного в местной инструкции установкой всех дроссельных устройств в точном соответствии с расчетной картограммой контрольной проверкой расходов теплоносителя чЬрез отдельные ТВС с помощью специальных переносных устройств, снабженных расходомераии, и т. д. [c.367]

Для каждого режима работы блока проектом и технологическим регламентом предусмотрено соответствие между нейтронной мощностью реактора (и, следовательно, тепловыделением в активной зоне) и расходом теплоносителя так, чтобы с учетом возможных отклонений физических и тёплогидравлических характеристик от расчетных температура твэлов и их оболочек в наиболее теплонапряженных точках не превысила допустимую. При этом устанавли вается некоторый запас до критической мощности при данных параметрах и расходе теплоносителя. При превышении мощности над заданной до аварийной уставки этоГ запас может быть выбран, а температура твэлов может превысить предельно допустимую, в таких случаях требуется немедленный останов реактора, чтобы не допустить повреждения твэлов. [c.384]

Совместное действие потребителей с различными режимами их работы предъявляет определенные требования к виду, количеству и потенциалу теплоносителя, циркулирующего в наружмых теплопроводах. Выбор рационального варианта схемы теплоснабжения объекта производится по суммарной тепловой нагрузке отдельных инженерных устройств всех зданий и технологических потребителей. Тепловую нагрузку, или потребность в тепловой энергии, обычно рассчитывают в характерные промежутки времени час, сутки, месяц, сезон или год, причем расчетным расходом теплоты 158 является часовой. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...