Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Регенераторы

I) -теплообменники, в которых используется принцип межкомпонентного теплообмена — регенераторы  [c.358]

В данной главе будут рассмотрены теплообменники регенеративного типа. Принятое определение в некоторой мере условно, так как подобные теплообменники сочетают особенности регенераторов непрерывного действия и смесительных аппаратов. Оно оправдано краткостью и желанием подчеркнуть, что здесь так же, как в обычных регенераторах (в теплообменном, а не в термодинамическом смысле), греющая и нагреваемая среды омывают одну и ту же поверхность нагрева неодновременно. Кроме этого, процессы протекают так же и в различных местах пространства.  [c.359]


В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника.  [c.361]

Куном проведено сопоставление затрат материалов на создание воздухонагревателя типа газовзвесь и обычного регенератора для мартеновских печей на 3 и 90 г, а также каупера домны. Показано, что во всех случаях затраты шамота, кирпича, бетона, металла более чем на порядок уменьшаются при переходе к теплообменникам типа газовзвесь . При этом отмечается небольшая тепловая инерция аппарата и возможность быстрого его разогрева. Следует отметить, что по опытным данным Л. Купа коэффициент аэродинамического торможения насадки k в среднем составлял 0,7.  [c.373]

Особенности расчета теплообменника позонного типа (со смешанным током компонентов) рассмотрены в Л. 200], а вращающегося регенератора в [Л. 154, 202].  [c.384]

Теплообмен всего дисперсного потока с поверхностью нагрева реализуется в тех случаях, когда одна из сред находится под повышенным давлением, когда необходим теплообмен без прямого контакта охлаждающей (греющей) среды и дисперсного материала либо при теплоотводе от тел с внутренним источником тепла. Часто дисперсный поток является промежуточным теплоносителем. Исключение — одноконтурные схемы атомных установок с пропуском запыленных потоков через турбину [Л. 380] либо технологические установки, в которых дисперсный поток является непосредственно греющим (охлаждаемым) веществом, В ряде случаев при разработке пароперегревателей, регенераторов газотурбинных и т. п. установок целесообразно выполнять камеру нагрева насадки по регенеративному принципу (рис.  [c.385]

X и ж и н я к В., Регенераторы газотурбинных установок, Машгиз, 1962.  [c.415]

Для подогрева воздуха и газа (при работе на низкокалорийном газе печь имеет два регенератора I. Регенератор — это камера, в которой размещена насадка — огнеупорный кирпич, выложенный  [c.33]

Подогретый воздух из регенератора направляется в камеру сгорания I через форсунку 7.  [c.286]


На этих рисунках 1-2 — адиабатное сжатие воздуха в компрессоре 2-5 — изобарный подвода тепла в регенераторе 5-3 — подвод  [c.286]

Практически полную регенерацию осуществить нельзя вследствие ограниченных размеров регенераторов и наличия конечной разности температур между нагреваемым и охлаждаемым потоками газа. В этом случае нагреваемый в регенераторе воздух будет иметь температуру Г,, несколько меньшую Т , а охлаждаемые газы — температуру Т , более высокую, чем Т . Поэтому термический к. п. д. цикла должен зависеть от степени регенерации, которая определяется как отношение температур  [c.287]

На холодном режиме работы установки сжатый воздух из магистрали разделяется на две части по числу вихревых труб. Один из потоков сжатого воздуха, минуя регенератор, подается к сопловому устройству двухконтурной вихревой трубы 3, проходя через которую нагревается и поступает к соплу эжектора-глушителя 4 в качестве эжектирующего газа. Второй поток сжатого воздуха охлаждается в теплообменнике 5 и подается ко входному устройству противоточной разделительной вихревой трубы 2, где осуществляется процесс перераспределения энергии и разделения исходного потока на два — охлажденный и подогретый. Подогретый поток противоточной разделительной вихревой трубы используется в качестве дополнительного потока двухконтурной вихревой трубы. Пройдя через нее, он охлаждается и подводится к теплообменнику для охлаждения исходного сжатого воздуха. Охлажденный поток трубы 2 поступает в термокамеру 1, охлаждает ее и далее подводится к теплообменному аппарату 5 для сра-  [c.243]

Первый ядерный реактор был построен из урана и графита Ферми с сотрудниками в конце 1942 г. в США. Первый советский ядерный реактор построили И. В. Курчатов с сотрудниками несколько позже. В настоящее время энергия деления широко используется в науке, промышленности, сельском хозяйстве, медицине и других областях. Наиболее перспективными направлениями использования атомной энергии является создание мощных атомных электростанций (в комбинации с опреснительными установками и регенераторами ядерного горючего) и транспортных средств с атомными двигателями.  [c.412]

Глава делится на 9 разделов, охватывающих следующие темы раздел J — газовые холодильные машины раздел 2— паровые компрессионные холодильные машины разделы 3—5—охлаждение с использованием эффекта Джоуля — Томсона (дросселирование) и ожижение воздуха и водорода методом Линде разделы 6 и 7—охлаждение с использованием адиабатического расширения и ожижение воздуха (а также других газов) методом Клода раздел 8— применение однократного адиабатического расширения для он н-жения водорода. Раздел 9 посвящен теплообменникам и регенераторам.  [c.7]

Подробное изложение вопроса о теплообменниках, регенераторах и т. п.  [c.8]

Холодильник 4, который охлаждается водой, регенератор 5 и теплопередающая поверхность 6 показаны на фиг. 15. Холодильник состоит из  [c.21]

Рис. 1.5. Схема установки гидроформинга с псевдоожиженным слоем катализатора /—реактор 2—регенератор 3—воздушный компрессор 4— каталнзаторопровод 5—трубчатая печь Рис. 1.5. Схема установки гидроформинга с <a href="/info/5512">псевдоожиженным слоем</a> катализатора /—реактор 2—регенератор 3—<a href="/info/106887">воздушный компрессор</a> 4— каталнзаторопровод 5—трубчатая печь
МПа и температура 480—500 °С, Подвод значительного количества тепла для проведения реакций осуществляется путем непрерывной циркуляции между реактором и регенератором. Схемы установок риформинга (рис. 1.5) и каталитического крекинга сходны. В процессе регенерации катализатора риформинга, однако, выделяется значительно больше тепла, чем требуется для риформинга. Поэтому в реакторе устанавливают охла кдающие трубы для отвода излишков тепла.  [c.14]

В свою очередь каждую из приведенных групп будем различать по важнейшей характеристике дисперсных потоков — концентрации твердого компонента а) теплообменники типа газовзвесь , б) теплообменники типа флюидный поток , падающий слой , в) теплообменники типа движущийся плотный слой . Естественно, что характеристики теплообменников также зависят от взаимонаправления потоков (прямоточные, противоточные, перекрестные, многоходовые схемы), от особенностей твердого компонента (двухкомпонентные, многофазные и многокомпонентные среды мо-нодисперсные и полидисперсные частицы и т. п.), от назначения теплообменника (низкотемпературные и высокотемпературные воздухоподогреватели, регенераторы ГТУ, пароперегреватели, системы теплоотвода в ядерных реакторах и т. п.), от конструктивных особенностей (с тормозящими элементами, с вибрацией, в циклонных аппаратах) и пр.  [c.359]


Средний температурный напор регенератора А р определяется по известным формулам, не требуя предварительной оценки температур промежуточного т плоноси-  [c.361]

Перспективными являются разработки регенераторов типа газо-Бзвесь для установок, характерных значительным перепадом давления между греющей средой и нагреваемым газом (газотурбинные установки, МГД-установки открытого цикла и пр.). Основные трудности, возникающие в подобных условиях, связаны с герметичным разделением — соединением теплообменных камер. Пример решения такой задачи в аппаратах типа движущийся слой будет рассмотрен далее. В случае газовзвеси она может быть значительно упрощена применением не твердого, а жидкого дискретного компонента.  [c.371]

В Чехословакии под руководством И. Шнеллера ведутся работы по созданию подобных теплообменников типа противоточно движущийся слой [Л. 328]. При наличии больших перепадов давления (отношение давления в камерах 2 5) разработан и предварительно испытан при t = A2T теплообменник с периодически работающими перепускными органами в виде поршневых механических затворов, между которыми имеется дополнительная емкость. Установка полностью автоматизирована. Насадка — керамические шарики (98% АЬОз) диаметром 10 мм. Обнаружено, что потери воздуха из-за неплотностей в запорных органах не превышали 1,5%. Поскольку количество насадки, выходящей за один цикл из теплообменника, составляет не более /з ее содержания в камере, то предполагается возможность расчета количества передаваемого тепла по зависимости, полученной для регенератора непрерывного действия. В работе рассматривается отношение rip к теоретической эффективности Tip.o- Последняя была определена с использованием формулы  [c.376]

Верхняя камера—регенератор типа газо взпесь , нижняя камера — рекуператор типа плотный движущийся слоИ>.  [c.385]

Стремление уменьшить поверхности регенераторов газотурбинных установок иривело к ряду схем с использованием промежуточного дисперсного теплоносителя. Разработка предложенной автором схемы по рис. 12-1 для ГТУ-50-800 показала принципиальную возможность уменьшения требуемой поверхности нагрева, заметного снижения аэродинамического сопротивления по газовому тракту и достижения компактности при расположении камеры газовзвеси в вытяжной дымовой трубе. Габаритные характеристики улучшаются заметно, если рекуперативную камеру для нагрева воздуха расположить над камерой противоточной газовзвеси.  [c.389]

I) Количество тепла, снимаемого с единицы поперечного сечения канала при неизменности доли затрат на перекачку (2%) и других характеристик (/ = 426° С, Ы=Ш°С, М=111°С, р = 20,9 бар, 1 = 2,19 Л1), увеличивается в 10 раз за счет повышения весовой концентрации от О до 15 кг/кг. 2) Температура нагрева теплоносителя t" в том же диапазоне концентраций растет от 650 до 730°С (газ — азот), а прирост температуры вследствие возросшей теплоемкости упал с 222 до 28° С (условия сравнения /ст = 870°С, Л кан=24 кет, Окан=13,5 мм, р и L те же). 3) К- п. д. двухконтурной установки с газовой турбиной для тех же условий, что в п. 2, повышается от 19 до 27% (к. п. д. компрессора принято 0,83, турбины 0,87, а регенератора 0,8).  [c.397]

Цикл, в котором принимают участие регенераторы теплоты, называется регенеративным циклом. Регенеративный обратимый цикл, состоящий из двух изотерм и двух любых произвольных эквидистантных кривых, называется обобш енным (регенеративным) циклом Карно. Регенеративные циклы получили широкое применение в теплосиловых установках.  [c.122]

Рассмотрим несколько подробнее применение регенерации теплоты ГТУ со сгоранием топлива при р = onst (рис. 18-10). Сжатый воздух из компрессора 4 направляется в регенератор 8, где получает теплоту при постоянном давлении от газов, вышедших из турбины.  [c.285]

Пылеугольное топливо поступает в камеру сгорания 1 МГД генератора. Воздух в камеру сгорания подается компрессором 13 под давлением до 10 бар. Воздух перед поступлением в камеру сгорания предварительно проходит через трубчатый регенератор тепла 3, где подогревается до 2030° С. В камере сгорания температура газов достигает 2930—3030° С. С этой температурой газы поступают в канал МГД генератора 4 постоянного тока, где расширяются до атмосферного давления со снижением гемпературы до 2400° С. Затем газы проходят последовательно через регенератор 3, пароперегреватели 5, б и паровой котел 7, в котором охлаждаются до 150 С. Пар, получаемый в котле, последов ательио проходит через цилиндр  [c.326]

На рис. 20-10 изображен Ц[1кл МГД установки в Ts-диаграмме. Компрессор сжимает воздух в процессе 1-2. Затем воздух подогревается в регенераторе (до точки d процесс 2-d). В камере сгорания происходит дальнейший нагрев рабочего тела до 2930—3030° С (точка Л). Пл. dSekd соответствует теплоте, выделившейся при сгорании топлива. Образовавшиеся газы из камеры вытекают в канал генератора электрического тока, проходя через сильное магнитное поле. За каналом генератора температура рабочего тела падает до значения в точке 4. В идеальном МГД генераторе  [c.327]

Изотермический сжатый от состояния в точке 1 до состояния в точке 2 газ дросселируется в вентиле, в результате чего температура газа понижается до состояния в точке 3. Температура состояния в точке 3 на несколько градусов ниже температуры среды Т. Весь дросселированный газ (состояния в точке 3) направляется в нротивоточный регенератор, где он охлаждает новую порцию газа, сжатого от давления pi до давления р (состояние в точке 4). Если затем охлажденный газ этого состояния также подвергнуть дросселированию, то будет получен газ (точка 5) с более низкой темпера-  [c.339]

Для защиты откачиваемых объемом от попадания рабочих жидкостей вакуумных установок в технике вакуумирования используются вакуумные ловушки, исключающие возможность попадания в откачиваемую полость паров жидкости и масла [65]. Повышение эффективности работы вакуумных охлаждаемых ловушек может быть достигнуто с помощью двухдиффузорной вихревой трубы с конической камерой энергоразделения [31] (рис. 6.14). Вакуумная охлаждаемая ловушка содержит корпус 1 с входным 2 и выходным 3 патрубками и размещенный в корпусе 1 охлаждаемый элемент 4 с каналом 5 для газообразного хладагента, сообщенным с газовым автономным охладителем, содержащим теплообменник-регенератор с линиями прямого 6 и обратного 7 потоков, первая из которых подключена к источнику высокого давления. Газовый автономный охладитель выполнен в  [c.304]


Причиной язвенной коррозии ребойлеров регенераторов является агрессивность гликолевого раствора, обусловленная его разложением при температуре выше 100°С и накоплением в растворе органических кислот. Язвенная коррозия ребойлеров регенераторов в области раздела жидкой и паровой фаз амино-вого раствора обусловлена его разложением при температурах выше 12ПС, сопровождающимся увеличением коррозионной активности.  [c.47]


Смотреть страницы где упоминается термин Регенераторы : [c.198]    [c.6]    [c.372]    [c.405]    [c.34]    [c.122]    [c.286]    [c.287]    [c.245]    [c.306]    [c.133]    [c.16]    [c.205]    [c.18]    [c.21]    [c.22]    [c.22]    [c.22]    [c.408]   
Смотреть главы в:

Паротурбинные установки с органическими рабочими телами  -> Регенераторы

Общая теплотехника  -> Регенераторы

Печи и сушилки силикатной промышленности Издание 3  -> Регенераторы

Теплотехника 1963  -> Регенераторы

Двигатели Стирлинга  -> Регенераторы


Физика низких температур (1956) -- [ c.7 , c.18 , c.21 , c.67 , c.86 , c.88 , c.89 , c.92 , c.98 , c.99 , c.112 , c.119 , c.132 ]

Техника в ее историческом развитии (1982) -- [ c.120 ]

Теплоэнергетика и теплотехника (1983) -- [ c.52 , c.53 , c.100 , c.285 ]

Металлургия черных металлов (1986) -- [ c.151 ]

Технология металлов Издание 2 (1979) -- [ c.52 ]

Техническая энциклопедия Том19 (1934) -- [ c.253 ]

Техническая энциклопедия Т 12 (1941) -- [ c.0 , c.253 ]



ПОИСК



Аэродинамический расчет пече рекуператоров и регенераторов

Ваграночные регенераторы кварцеглинисты

Влияние параметров регенератора на качество регенерата

Изделия (каолиновые) для насадок регенераторов мартеновских печей

Изделия шамотные для насадок регенераторов мартеновских печей

Комиссаров В. М., Кендысь П. Н. Исследование температурной зависимости теплоемкости насадочных материалов регенераторов

Коэффициент Пельтье -Томсона регенератора

Краткие сведения о тепловом расчете регенератора

Насадка регенератора

Неполадки в работе адсорберов ацетилена воздухоразделительных регенераторов воздухоразделительных

Нестационарный режим работы регенератора

Общие положения расчета регенераторов

Оптимизация режимно-геометрических параметров регенераторов

Печи Регенераторы

Поршаков Б.П., Лопатин А.С. Диагностика регенераторов газотурбинных установок

Приближенный расчет вращающегося регенератора

Приведенная длина регенератора

Приведенное время регенератора

Разомкнутый процесс с дополнительным охлаждением в регенераторе

Расчет вращающегося регенератора

Расчет однообор01ного регенератора нагревательного коРасчет керамического рекуператора из трубчатых элементов для нагрева воздуха

Расчет регенераторов аэродинамический

Реактор и регенератор каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором

Реактор и регенератор каталитического крекинга с псевдоожиженным пылевидным катализатором

Реактор-регенератор совмещенный

Регенератор Бауера

Регенератор газотурбинной установки

Регенератор идеальный

Регенератор каталитического крекинга

Регенератор каталитического крекинга с пылевидным катализатором

Регенератор каталитического крекинга с ’шариковым катализаторо

Регенератор потери тёпла

Регенератор принцип действия

Регенератор расчет

Регенератор с неподвижной насадкой

Регенератор с подвижной насадкой

Регенератор сетчатый

Регенератор, влияние на работу двигателя

Регенератор-испаритель

Регенераторы воздухоразделительных установо

Регенераторы для кузнечных пече

Регенераторы при вторичной переработке

Регенераторы при вторичной переработке Резервуары для

Регенераторы при вторичной переработке газойля

Регенераторы при вторичной переработке крекинг-остатков

Регенераторы при вторичной переработке нефти

Регенераторы при очистке конвертированного газа раствором МЭА

Регенераторы тепла

Регенераторы трубчатые газовых турбин Г абариты

Регенераторы-рекуператоры

Рециркуляционные процессы в пневматическом каскадном регенераторе

Тарелки регенераторов для очистки конвертированного газа раствором МЭА

Температурный гистерезис регенератора

Тепловые регенераторы и теплообменники

Теплообменники-регенераторы

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление в регенераторах

Эквивалентный диаметр насадки регенератора

Экспериментальное исследование работы пневматического каскадного регенератора



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте