Легирование пленок

Если скорость окисления металлов определяется не диффузионными, а другими процессами или при легировании в окисной пленке образуется новая фаза, изложенные выше принципы жаростойкого легирования неприменимы. [c.113]

Наиболее эффективным способом борьбы с точечной коррозией является легирование добавками таких элементов, которые повышают устойчивость металла к точечной коррозии (Сг, N1) или препятствуют нарушению целостности пленки, например дополнительное легирование аустенитной стали молибденом, если агрессивной средой являются растворы хлоридов. [c.162]

Повышение жаростойкости достигается легированием сплавов Сг, А1, 81 и Ве, которые способствуют образованию на поверхности деталей плотной, непроницаемой для газов пленки. [c.198]

Медь, легированная небольшими количествами определенных металлов (например, А1, Be, Fe, Si, Мп, Sn, Ti, Zn), окисляется с образованием не только внешней оксидной пленки, но и частиц [c.202]

Наиболее эффективными легирующими компонентами, повышающими устойчивость железа к окислению на воздухе, являются алюминий и хром, особенно если использовать их с добавками никеля и кремния. Отмечено, что сплав 8 % А1—Fe обладает такой же устойчивостью к окислению, как и сплавы 20 % Сг— 80 % Ni [55]. К сожалению, применение стойких к окислению А1—Fe-сплавов ограничено их низкими механическими свойствами, малой прочностью защитных оксидных пленок и способностью алюминия образовывать нитриды, вызывающие охрупчивание. Некоторые из этих недостатков А1—Fe-сплавов преодолеваются посредством легирования хромом. [c.204]

Пленки оксида кремния аморфны, состоят из беспорядочно ориентированных тетраэдров 50 и напоминают по своему строению кварцевое стекло. Плотность этих пленок может изменяться от 2 до 2,2 г/см , причем более низкая плотность характерна для пленок, полученных осаждением при температуре ниже 500 С. Для повышения плотности пленок эффективен их отжиг при 600— 1000 "С. Аналогично ведет себя химическая активность пленок. Низкотемпературные пленки, особенно легированные фосфором, легко реагируют с парами воды. Этот процесс можно существенно замедлить, увеличив термообработкой плотность пленки. [c.44]

Для применения в атмосферных условиях рекомендуются стали, в состав которых входит не менее 0,3% меди. Положительное влияние меди еще больше усиливается при дополнительном легировании другими добавками, такими, как никель, хром, алюминий, кремний, фосфор, при общем содержании легирующих элементов не менее 1,5 %. Эти элементы усиливают склонность стали к пассивированию, а фосфор, переходя в пленку продуктов коррозии, дополнительно усиливает ее защитные свойства, образуя фосфатные соединения. [c.11]

Повышение антикоррозионных свойств алюминиевых сплавов достигается за счет плакирования, анодирования. В качестве плакирующего слоя применяют чистый алюминий и алюминий, легированный I % Zn. Толщина плакирующего слоя составляет от 1 до 7,5 % от толщин основного металла. Алюминиевый плакирующий слой осуществляет электрохимическую защиту основного металла, являясь анодом по отношению к нему. Для повышения коррозионно-защитных и эрозионных свойств алюминиевых сплавов применяют окисление алюминия. В зависимости от толщины пленки применяют тонкослойное (1-20 мкм) и толстослойное анодирование (более 20 мкм). [c.120]

Для повышения прочности болты из среднеуглеродистой качественной стали и из легированных сталей подвергают термообработке (улучшение или закалка) или упрочняющей обработке. Для защиты от коррозии болтов и гаек предусматривают нанесение металлических покрытий или оксидных пленок (цинкование, хромирование, никелирование, оксидирование и др.). [c.90]

Легирование лантаном, празеодимом и иттрием приводит к понижению tx экструдированных заготовок хрома после вакуумной прокатки при 750 °С, а также после окисления в течение 100 ч при 1000 и 1225°С (табл. 42). За температуру хрупкого перехода принимали ту минимальную температуру, при которой образец изгибался на 90° без разрушений. Поверхность образцов легированного хрома после окисления в атмосфере воздуха покрыта плотной пленкой окалины, тогда как ока-липа на хроме хрупкая и легко отслаивается. [c.116]

Глубина межкристаллитного проникновения коррозии определена характером движения реагирующих компонентов через оксидную пленку. Очевидно, что межкристаллитное проникновение коррозии будет меньше, если процесс контролируется диффузией, а не кинетикой. Межкристаллитное окисление характерно для легированных сталей. [c.66]

Процессы вида Ф6 — способы наращивания поверхностей при взаимодействии с обрабатывающим инструментом (о. и. н. о.), изготовленным из исходного материала покрытия или содержащим его. Они разделяются на контактные (6.1) — натирание, фрикционное латунирование и меднение, намазывание покрытий кистями, роликами и пр., нанесение пленок из порошков в вибрирующих резервуарах и др. — и бесконтактные (6.2) — электроискровое легирование, некоторые виды наплавки и пр. [c.37]

Диэлектрические материалы применяют в микроэлектронике в качестве изоляционных покрытий и масок при диф( )узии и ионной имплантации, герметизирующих покрытий легированных пленок, предотвращающих выход легирующих элементов, герметизирующих слоев, защищающих поверхности приборов от внещних воздействий, для диффузии примесей из слоев легированных оксидов, а также для геттерирования примесей и дефектов. Наиболее перспективны для этих целей оксид и нитрид кремния, а также имеющие более узкое применение оксинитрид кремния и некоторые стекла. [c.39]

Проводимость пленок j, -Si H изменяется в широких пределах в зависимости от условий их получения и, соответственно, от относительного содержания и размеров присутствующих в них микрокристаллитов, а также от уровня легирования пленок. Проводимость нелегированных пленок i -Si H с параметром близким к единице, при комнатной температуре, составляет 10 ...10 Oм м . Путем легирования фосфором или бором проводимость может быть увеличена до 1 Ом см . Величина дрейфовой подвижности электронов и дырок в нелегированном i -Si H изменяется в пределах 0,5...3 м B , в зависимости от величины Xq. Температурная зависимость проводимости пленок в области температур, превышающих 250...270 К, носит активационный характер. Энергия активации зависит от уровня легирования и изменяется в пределах 0,1...0,6эВ. При температурах ниже 250 К проводимость с понижением температуры изменяется существенно слабее. Колоннообразная структура пленок является причиной анизотропии их электрических и фотоэлектрических параметров. Оптические свойства пленок j, -Si H, и прежде всего спектральная зависимость коэффициента поглощения, также являются весьма чувствительной функцией Х( и изменяются в пределах, характерных для а-Si И (при Xq . ) и кристаллического кремния Х 1). В отличие от пленок a-Si H, в пленках j, -Si H не наблюдаются светоиндуцированные изменения электрических и фотоэлектрических параметров. Благодаря своим специфическим электрическим и оптическим свойствам микрокристаллический кремний является хорошим дополнением к a-Si H при создании многослойных пленочных структур различного приборного применения. В значительной степени этому способствует и совместимость технологий получения этих материалов. [c.105]

В некоторых случаях повышение стойкости швов против горячих трещин, наоборот, достигается повышением ликвирующих нримесей до концентраций, обеспечивающих получение при завершении кристаллизации сплошной пленки легкоплавкой эвтектики па поверхности кристаллита. Это может быть достигнуто легированием стали бором (0,3—1,5%). Повыи1епная литейная усадка и значительные растягивающие напряжения, действующие при затвердевании на сварочную ванну, также способствуют образовапию горячих трещин. Снижение действия силового фак- [c.287]

Хром, алюминий и кремний (см. рис. 98) сильно замедляют окисление железа из-за образования высокозащитных окисных пленок. Эти элементы широко применяют для легирования стали в целях повышения ее жаростойкости. Хром, введенный в сталь в количествах до 30%, значительно повышает жаростойкость, но высокохромистые стали являются ферритными и трудно поддаются термообработке в отличие от мартенситных и полуферритных низкохромистых сталей. Алюминий и кремний, которые вводят в сталь в количестве соот-0 и 5%, еще сильнее повышают ее жаростойкость. [c.137]

Как установил А. М. Зубов, в условиях термоциклирования и износа чугунных прессформ фарных рассеивателей способ отливки заготовок и размеры графитовых включений оказывают большее влияние на жаростойкость, чем низкое легирование серого чугуна. Повысить жаростойкость серых чугунов можно присадками, способствующими измельчению графитовых включений, такими как Si, Ni, Си, или отливкой чугуна в металлическую форму, что обеспечивает прочное врастание образующихся при окислении чугуна окисных пленок в металл и зарастание выходов на поверхность графитовых включений. Условиями, обеспечивающими эти процессы, являются мелкозернистость и плотность чугуна, равномерное распределение виходов графитовых включений вдоль окие-ляемой поверхности, средняя длина графитовых включений у )яб- [c.139]

В некоторых случаях при очень быстром движении коррозионной среды или при сильном ударном механическом действии ее на металлическую поверхность наблюдается усиленное разрушение не только защитных пленок, но н самого металла, называемое кавитационной эрозией. Такой вид разрушения металла наблюдается у лопаток гидравлических турбин, лопаете пропеллерных мешалок, труб, втулок дизелей, быстро-ходшчх насосов, морских гребных винтов и т. п. Разрушения, вызываемые кавитационной эрозией, характеризуются появлением в металле трещин, мелких углублений, переходящих в раковины, и даже выкрашиванием частиц металла. С увеличением а1-рессивности среды кавитадиоппая устойчивость конструкционных металлов и сплавов понижается. Кавитационная устойчивость металлов и сплавов в значительной степени зависит не только от природы металла, но н от конфигурации отдельных узлов машин и аппаратов, их конструктивных особенностей, распределения скоростей потока жидкостей и др. Известно также, что повышение твердости металлов повышает их кавитационную стойкость. Этим объясняется, что для борьбы с таким видом разрушения обыч)ю применяют легированные стали специальных марок (аустенитные, аустенито-мартенситные стали и др.), твердость которых повышают путем специальной термической обработки. [c.81]

Одним из методов борьбы с газовой коррозией меди и ее сплавов является легирование их магнием, алюминием, кремнием и др. Наиболее широко применяются при высоких температурах алюминиевые бронзы с содержанием алюминия до 10% и бернллневые бронзы (2,5% Ве). Эти бронзы жаростойки до 300° С. На латунях с содержанием цинка выше 20% образуется защитная пленка ZnO, которая при высоких температурах об-лада< т хорошими защитными свойствами. [c.255]

Сплавы магния. Легирование магния некоторыми элементами значительно повышает его коррозионную стойкость и жаростойкость, улучшает механическую прочность, а также технологические свойства. Так, сплавы, содержащие алюминий (до 10%), пассивируются значительно лучше, чем магний так же влияет и присадка цинка (до 3%). Наиболее эффективной нрнсадкон является марганец, введение которого в магний достаточно в пределах от 1,3 до 1,5%. Его положительное влияние объясняют повышением перенапряжения водорода и образованием пленки из гидратированной окиси марганца. При добавке марганца в сплав Mg—Л1, максимум коррозионной стойкости достигается при содержании 0,5%, Мп. [c.274]

Повышение стойкости железа к окислению при легировании хромом или алюминием происходит, вероятно, в результате значительного обогащения наружного слоя оксидной пленки легирующими компонентами. В сплавах Fe—Сг, как показали химический и электронномикроскопический анализы, средний слой оксидных пленок обогащен хромом, а внутренний, прилегающий к металлу, — хромом [56, 57]. Этот внутренний слой оксида в большей степени, чем FeO, препятствует миграции ионов и электронов. Обогащение оксидной пленки хромом в Сг—Fe-сплавах сопровождается обеднением поверхностного слря сплава, находящегося непосредственно под окалиной. Этим объясняется [c.204]

Дрейли и Разер 2, 8] объясняют наблюдаемые факты тем, что выделяющийся на поверхности раздела металл—оксид газообразный водород разрушает защитную оксидную пленку. Если алюминий контактирует с более электроотрицательным металлом либо легирован никелем или железом, то можно предполагать, что ионы Н+ разряжаются на катодных участках, а не на алюминии, и оксидная пленка остается неповрежденной. Однако полезное действие катодных участков можно также объяснить [91 анодной пассивацией или катодной защитой алюминия. Это влияние сходно с действием легирующих добавок платины и палладия (или контакта с ними) на нержавеющую сталь аналогичным образом эти металлы пассивируют также титан в кислотах (см. разд. 5.4). [c.344]

В 1975 г. было обнаружено, что пленки аморфного кремния, получаемые разложением газообразного силана 31Н4, обладают удивительными для аморфных материалов свойствами. Главное, свойствами этих пленок можно эффективно управлять легированием получать материалы п- и р-типов электропроводности и изменять ее значение до миллионов раз. Таким образом, появились широкие возможности применения аморфного кремния. Почему же происходят такие заметные изменения свойств материала и чем они определяются [c.13]

Легируют пленки Н тремя способами введением в газовую смесь фосфина или диборана (что нежелательно из-за их высокой токсичности) одновременным распылением кремния и легирующего материала распылением кремниевой мишени, легированной в заданном количестве нужной примесью. [c.17]

Как уже указывалось, особенностью гидрогенизированного аморфного кремния является возможность эффективного управления его электрическими свойствами легированием донорной или акцепторной примесью. Зависимость удельной электропроводности о гидрогенизированного аморфного кремния при комнатной температуре от состава газовой смеси показана на рис. 7 (на оси ординат отложены соотношения концентраций N диборан — силан и фосфин — силан). Пленки а-51 Н наносились раз,ложением силана в тлеющем разряде количество легирующей примеси регулировалось контролируемым изменением содержания в газовой смеси фосфина и диборана (соответственно при легировании фосфором и бором). Как видно из рис. 7, нелегированный гидрогенизирован- [c.17]

Ионное легирование зависит от природы легирующих элементов. Так, имплантация инертных газов практически не оказывает влияния на электрохимическое поведение основного металла, за исключением того, что процесс ионной имплантации может приводить к загрубению обраба-тьшаемой поверхности, утолщению воздушной окисной пленки на железе. [c.73]

Пайка алюминия и сплавов на его основе вызывает технические труднос ти вследствие образования окисной пленки. Для пайки этих сплавов применяют припои на основе алюминия, легированные медью кремнием. Для пайки алюминия применяют также припои на основе цинка, олова и кадмия. Эти припои используют при электромонтажных работах, связанных с пайкой соединений из проводов, кабелей и шин, изготовленных из алюминия. [c.260]

Назначение. При пайке детали соединяются расплавленным припоем, который представляет собой металл или сплав. Температура плавления припоя ниже температуры плавления соединяемых деталей. Перед пайкой соединяемые детали тщательно очищают от грязи, жира и окисной пленки. Для предотвращения появления окисной пленки в процессе паяния применяют специальные флюсы. Пайкой соединяют углеродистые и легированные стали, чугун, цветные металлы и сплавы, благородные металлы и т. п. осуществляют соединение металлов со стеклом, кварцем или резиной, для этого поверхность неметаллической детали предварительно покр111-вают контактным методом слоем серебра или графита, на который затем наносится слой меди, осаждаемый гальваническим способом. [c.407]

Известно, что на чисто силицидных покрытиях на ниобии защитная стекловидная пленка образуется при температурах 1200° С и выше. Легирование бором силицидпого покрытия приводит к образованию защитной пленки более сложного состава уже при температуре около 650° С. Это, по-видимому, связано с образованием легкоплавких окислов бора (температура плавления В2О3 577° С [5]). Сохраняется зта пленка лишь до температуры 900° С, выше пленка исчезает и появляется вновь при температурах 1200° С и выше. [c.45]

Смотреть страницы где упоминается термин Легирование пленок : [c.71] [c.214] [c.215] [c.217] [c.97] [c.100] [c.298] [c.436] [c.147] [c.234] [c.362] [c.170] [c.18] [c.62] [c.165] [c.167] [c.66] [c.202] [c.185] [c.186] [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...