К определению функций влияния

Рис. 1.6. Схемы к определению функций влияния

Для получения единственного решения при вычислении функций влияния необходимо закрепить деталь, например, в начале местной системы координат. Деталь можно закреплять в узлах, к которым приложена внешняя сила F. В этом случае отпадает необходимость определения функций влияния внешней силы на перемещения контактирующих точек. [c.87]

Как было отмечено выше, кривые функций скоростей ползучести К (t) и релаксации Т( ) можно построить по данным дифференцирования опытных кривых ползучести и релаксации. Однако ошибки субъективного характера часто приводят к неверным данным или слишком грубым результатам. Поэтому на практике пользуются аналитической формой записи функций влияния, содержащих некоторое число параметров, которые подлежат определению по опытным данным. [c.232]

Вернемся еще раз к вопросу о влиянии тепловых флуктуаций на свойства смектиков—на этот раз на их упругие свойства. Наиболее определенным образом вопрос может быть поставлен следующим образом как меняется под влиянием флуктуаций деформация, создаваемая приложенной к телу сосредоточенной силой, т. е. как меняется гриновская функция G (г) Оказывается, что это изменение сводится к замене в выражении (44,12) kl и [c.233]

Для определения степени влияния, оказываемого на другие трубопроводы станциями катодной защиты, нет необходимости предусматривать пункты измерений потенциала в каждом месте их пересечения с трубопроводами, имеющими катодную защиту, поскольку величина катодной воронки напряжений мол<ет быть оценена измерением падения напряжения на поверхности земли [ 18]. На рис. 10.17 показана средняя плотность тока (в функции от условного прохода трубопроводов при высоком удельном электросопротивлении грунта р = 100 Ом-м), вызывающая на поверхности земли при цилиндрическом поле падение напряи<ения AUx = = 100 мВ. При этом величина AUx измеряется (по рис. 3.31) по направлению перпендикулярно к трубопроводу (как Пд ) или (по рис. (10.15) на расстоянии х = = 10 м. Отсюда видно, что [c.241]

Функция влияния М (т — 0) устанавливается согласно (3.9) по кривой статической усталости, относящейся к определенному значению jXj. Дальнейший расчет поврежденности при нестационарном нагружении основывается на зависимости (3.10), которая в данном случае обобщается для сложного напряженного состояния в виде [c.112]

Такой подход не охватывает всего комплекса задач, возникающих из-за многообразия объектов измерения, и более характерен для приборостроения при создании новых средств измерений, чем для машиностроения и прикладной метрологии. В отдельных случаях, особенно для расчетов по определению требований к условиям поверки и аттестации конкретных образцовых измерительных средств, этот критерий может быть достаточно эффективным и соответствует условию реализации максимальной точности, обеспечиваемой измерительными средствами данного типа, а также принятой процедуре введения поправок по функциям влияния. Для статистического разделения систематической погрешности схемы прибора без действия влияющих факторов и функции влияния в реальных условиях требуется [c.19]

При анализе погрешности рассматриваемого метода оператор L записывается не в разностной, а в дифференциальной форме. При этом для упрощения анализа влияние начальных условий не рассматривается. Анализ проводят для определения функции б, позволяющей оценить погрешность решения по данной схеме по отношению к точному. Конечные уравнения, с помощью которых определяют искомую функцию погрешности б = — й)/Ат, имеют вид [c.24]

Зависимость свойств датчика от размера влияющей величины, выраженная в виде функции влияния и предполагающая, что воздействие учитывается внесением нормируемой дополнительной погрешности, имеет место в определенной области изменения влияющей величины. Эта область является областью устойчивости к данному фактору. За ее границами степень влияния возрастает настолько, что датчик по существу теряет нормируемые метрологические характеристики, однако имеется зона (область прочности), при возвращении из которой в область устойчивости свойства датчика полностью восстанавливаются. Переход верхней границы области прочности может привести к необратимым изменениям свойств датчика, поэтому недопустим. [c.217]

Наличие механизмов типа А обусловлено, как правило, проявлением некоторых параметрических эффектов в рассматриваемом объекте, т. е. таких явлений, при которых вибрация, вызывая механические деформации и перемещения различных элементов объекта, приводит к изменению основных параметров объекта как системы, предназначенной для выполнения определенных функций. Так, например, колебания электронно-лучевой трубки вызывают изменение расстояний между ее электродами, что приводит к изменению таких важнейших параметров, как напряженность электрического поля и т. п. Последние могут оказать существенное влияние на яркость и четкость изображения. При прекращении вибрации первоначальные параметры полностью восстанавливаются, и объект переходит в состояние нормальной работы. [c.432]

До сих пор интегралы уравнений гидродинамики отыскивались почти исключительно в том предположении, что прямоугольные компоненты скорости каждой жидкой частицы могут быть приравнены производным, взятым по соответственным направлениям от некоторой определенной функции, которую мы условимся называть потенциалом скоростей И, действительно, еще Лагранж доказал, что это предположение допустимо во всех тех случаях, когда движение жидкой массы возникло и продолжается под действием сил, которые сами могут быть представлены как производные от потенциала сил он далее показал, что и влияние движущихся твердых тел, которые приходят в соприкосновение с жидкостью, не изменяет пригодности этого предположения. Но так как большинство поддающихся точному математическому определению сил природы может быть представлено в виде производных от потенциала сил, то отсюда и большая часть подлежащих математическому рассмотрению случаев движения жидкости принадлежит именно к тем, при которых существует потенциал скоростей. [c.7]

Перейдем теперь к определению положения линий переключения при наличии запаздываний. Запаздывания оказывают очень большое влияние на динамические свойства релейных следящих систем, но физическая сущность этого влияния и методика построения линий переключения при запаздывании мало зависят от вида управляющей функции 5. Поэтому при определении влияния запаздываний мы везде, где можно, будем рассматривать управляющую функцию простейшего вида. И еще одно замечание относительно вида управляющих функций. Нелинейная связь по 6 реализуется значительно сложнее, чем линейная. Идти на применение таких связей имеет смысл тогда, когда /(6) выбрано так, что система становится оптимальной или близкой к оптимальной в смысле времени переходного процесса. Определение требуемой функции /(6) представляет собой отдельную задачу, выходящую за рамки этой брошюры. [c.44]

В случаях п = 4 и п = 8 И. Тани рассчитал соответственно шесть и пять первых функций fr. Влияние последующих членов бесконечного ряда аппроксимировано произведением функций Л( )Х5(11), причем в выражении для S(t]) установлены значения ц = 0,235 и 0,385 s = 2,57 и 2,22 при п = 4 и 8 соответственно. В каждом случае для определения функции Л( ) он получил уравнение в виде (3-81). Анализ этого уравнения позволил прийти к заключению, что F + GA становится равным нулю, а dA/d — стремится к бесконечности в месте наступления отрыва. Приняв F + GA=0 на расстоянии Д = = 0,01 от отрыва, И. Тани определил, что в трех рассмотренных им случаях отрыв наступает при следующих значениях g = 0,271 (п = 2) = 0,462 ( = 4) 1 = 0,640 (п = 8). [c.110]

Влияние продольного магнитного поля на характеристики турбулентного течения в трубе. Наиболее полные экспериментальные данные о влиянии продольного магнитного поля на характеристики турбулентного течения жидкого металла в круглой трубе получены в [2, 3]. В этих работах была выбрана достаточно большая длина начального участка 1/(1 180 -г 220), поэтому и при больших числах Ке течение было близко к развитому. Вследствие этого для определения функции го в настоящей работе проводилось сравнение результатов расчетов с опытными данными [2,3]. Эксперименты в 2,3] проводились при большом уровне возмущений, поэтому в расчетах принималось го = 0.1. [c.569]

Причины, вызывающие погрешность обработки, можно разбить на две основные категории. Первая категория причин сопутствует процессу от его начала и является функцией от времени- работы станка или от количества обработанных деталей примером такой причины может служить размерный износ режущего инструмента. Вторая категория причин не зависит от количества деталей. Эти причины возникают в процессе обработки и имеют долговременный или кратковременный характер. Отдельные причины подчиняются ясно выраженному периодическому закону. Их величина является функцией времени протекания процесса. Кроме перечисленных определенных причин, на процесс влияет ряд случайных причин. Они отклоняют размеры деталей равно-вероятно в обе стороны от средней арифметической всей совокупности деталей. Накапливающаяся средняя отклонений этих причин с возрастанием числа деталей приближается к нулю. Практически влиянием случайных причин на накапливающуюся среднюю можно пренебречь. [c.155]

В случае задачи а стержень состоит из двух слоев. Это позволило учесть влияние слоя клея на напряженно-деформированное состояние приклеенного стрингера. Задача приводится к определению неизвестной функции распределения касательных напряжений х(х) па участке контакта л а полосы с составным стержнем путем решения интегрального уравнения [c.166]

Основные результаты этого исследования, теоремы завихренности Гельмгольца, сегодня хорошо известны, и их можно найти в большинстве учебников. Для усвоения же этого материала вряд ли нужно обращаться к оригинальной статье. Однако интересно ознакомиться с мотивацией Гельмгольца к изучению, прежде всего, вихревого движения. Вот что он говорит (в переводе Тэта) До сих пор при интегрировании гидродинамических уравнений допускалось, что составляющие скорости каждого элемента жидкости в трех направлениях, перпендикулярных друг другу, являются дифференциальными коэффициентами (по отношению к координатам) определенной функции, которую мы назовем потенциалом скорости. Лагранж без сомнений показал, что это допущение законно, если движение жидкости вызвано силами, имеющими потенциал, и продолжается под их действием а также что влияние движущихся твердых тел, контактирующих с жидкостью, не влияет на законность такого допущения. И, поскольку многие природные силы, поддающиеся математически точному определению, можно выразить в виде дифференциальных коэффициентов потенциала, еще большее число математически исследуемых случаев движения жидкости принадлежит к тому классу, в котором существует потенциал скорости. [c.682]

Равенства (11.1) и (11.2) суть точные нелинейные интегральные уравнения относительно функций и Мы будем решать их, вычисляя Л1 р) и (к) методом итераций. Этот метод мы будем называть теорией возмущений. Следует, однако, иметь в виду, что фактически это — более тонкая методика, чем стандартная теория возмущений, используемая, например, при вычислении 5-матрицы (см. приложение I). Разложению по степеням константы связи подвергаются при этом отнюдь не сами функции Грина и а знаменатели их, т. е. обратные функции и Это обстоятельство весьма существенно. Из результатов 5 явствует, что возможные изменения энергетического спектра системы, связанные с наличием взаимодействия, отражаются на структуре полюсов 0 и D . Следовательно, разлагая в ряд функции Ос и Ос , мы допускаем лишь известную ошибку в определении спектра в то же время разложение самих функций Грина привело бы к полной потере влияния [c.95]

Предположим, что потенциал V (К) короткодействующий, например, что суш ествует характерная длина Ь, такая, что при Ь функция Г К), определенная выражением (3.19), равна нулю. Дальше будет показано, что второе слагаемое в выражении (3.22) характеризует асимметричность распределения и убывает как по сравнению с функцией Гаусса Ф ). Это подтверждает наше интуитивное предположение о том, что средняя плотность упаковки в точках Ку в формуле (3.16) должна быть значительно больше, чем один центр на (каждый) характерный объем отсюда следует, что в каждой точке поля должно сказываться влияние нескольких потенциалов (рис. 3.2). В жидком металле, например, где функция V (К) может иметь вид экранированного псевдопотенциала иона (см. 10.2), эти условия наверняка не выполняются. Таким образом, предположение о гауссовом характере случайного поля или о спектральном беспорядке в фурье-представлении полного потенциала может оказаться совершенно [c.142]

Обращаясь к соотношениям (1.7)- (1.12), (2.1)- (2.6), видим, что определение 2-го состояния, т. е. влияния трещины, сводится к определению аналитической функции ф(г), например, в верхней [c.36]

До сих пор при теоретическом анализе процессов коалесценции газовых пузырьков в жидкости предполагалось, что на газожидкостную систему не действуют внешние поля. Известно, что наложение внешнего электрического поля на рассматриваемую дисперсную систему приводит к увеличению вероятности коалесценции пузырьков определенных размеров и, следовательно, к существенному изменению распределения пузырьков газа по размерам в жидкости. Прежде чем перейти к постановке и рещению задачи об определении функции распределения пузырьков газа по размерам п V, t), обсудим вопрос о влиянии электрического поля на коалесценцию. Как известно, слияние пузырьков газа может произойти только при их столкновении. Однако не каждое столкновение является аффективным, т. е. не при каждом столкновении пузырьки коалесцируют. Эффективность коалесценции пузырьков определяется главным образом свойствами их поверхности. Поскольку точно учесть влияние свойств поверхности пузырька на эффективность коалесценции практически невозможно, используют усредненный коэффициент вероятности слияния двух пузырьков газа X. При х = 1 (случай, рассмотренный в предыдущем разделе) коалесценцию обычно называют быстрой, при х 1 — медленной. В разд. 4.4 показано, что при определенном значении напряженности электрического поля , j, деформированные полем пузырьки, имеющие в первом приближении форму эллипсоидов, начинают распадаться на более мелкие пузырьки. С другой стороны, при Е злектрическое поле увеличивает вероятность [c.158]

Введение преобразованных систем позволяет реализовать коэффициенты влияния и создать соответствующие аппаратурные методы для отыскания оптимальных параметров системы как в процессе конструирования, так и при реализации процесса самонастройки. Сущность этого направления состоит в физической реализации преобразованной системы, реакция которой на данное возбуждение и представляет собой искомый коэффициент влияния. Другими словами, из двух-трех экземпляров исследуемой цепи, включаемых как основная и преобразованная цепи, составляется общая цепь, функция передачи которой состоит из тех же сомножителей (кроме изображения основного возбуждения), что и изображение коэффициента влияния. Если на вход такой системы подать то же возбуждение, что и для расчетной цепи, то реакция на выходе будет представлять собой функцию времени, соответствующую искомому коэффициенту влияния. Так, на рис. 2 изображена блок-схема для аппаратурного определения коэффициента влияния вариации параметра дфАщ). В обычных электрических цепях такое физическое осуществление преобразованных цепей не вызывает никаких трудностей и сводится только к переключению нескольких шин. [c.83]

Таким образом, под виброустойчивостью прибора понимается способность выполнять функции и обеспечивать установленные метрологические характеристики при действии вибраций определенной интенсивности в заданном диапазоне частот. При исследовании влияния вибраций на средства измерений иногда применяют понятие виброчувствительность, обратное виброустойчивости, отражающее реакцию прибора на действие вибраций и характеризуемое размахом колебаний указателя. Под чувствительностью измерительного прибора (ГОСТ 16263—70) понимается отношение изменения сигнала на выходе измерительного прибора к вызывающему его изменению измеряемой величины. Вынуждающие вибрации при измерениях являются влияющими (функция влияния) и поэтому понятие виброчувствительности здесь уже непригодно. [c.124]

Рассмотрим применение вышеизложенной теории к определению пластических деформаций при лучевых путях немонотонного" нагружения. При этом влияние истории нагружени-я на пластическую деформацию может сказаться через функцию /,з, через положение мгновенной границы текучести и через приведенный модуль сдвига g. При простом нагружении, когда история нагружения тождественна, с самим процессом, функция зависит только от текущих напряжений и параметра X текущего пути нагружения (формула (102)). В случае сложного нагружения, например при немонотонных нагружениях по лучевым путял есть три более простые возможности [c.85]

Расчет дефектов по Шоттки можно выполнить с помощью известных термодинамических функций состояния. При возникновении дефектов в рещетке повышается как внутренняя энергия U, так и энтропия системы S. Равновесная концентрация дефектов получается тогда из условия минимума свободной энергии, из уравнения AF—AU—TAS (7.15). Следовательно, расчет концентрации дефектов сводится к определению величин AU и AS. Предположив, что никакого изменения объема не происходит и концентрация дефектов настолько мала, что исключается взаимное влияние атомных дефектов структуры, можно вычислить концентрацию дефектов по Шоттки для моноатомного кристалла, т. е. для кристалла, состоящего из атомов одного сорта. [c.218]

Анализ причин появления отказов при взаимной ориентации деталей позволяет установить расчетные зависимости для определения характеристики надежности выполнения сопряжения. Определить вероятность появления отказа аналитически трудно, так как одновременно накладывается очень много факторов, влияющих на возможность появления отказов, при этом задача сводится к определению вероятности несобираемости деталей как функции рассеивания размеров сопрягаемых поверхностей и влияния погрешностей относительной ориентации. - [c.84]

Для определения параметров гидравлических исполнительных механизмов требуется знание законов изменения нагрузок в функции угла поворота гидродвигателя или хода гидроцилиндра для приводов выдвижных секций. В работе [23] показано, что при наличии нагрузки, приложенной к рабочему органу, влияние собственного веса звеньев становится незначительным и движущая сила полностью определяется нагрузкой, поэтому определим нагрузки на приводы звеньев антропоморфного манипулятора для квазистатического режима. Рассмотрим, в первую очередь, манипуляторы с обслуживаемыми зонами из области I. Определим область нагрузок, действующих на приводы звеньев, путем обхода по границам обслуживаемой зоны. Для случая, когда груз двигается вдоль границы обслуживаемой зоны у = кх тт, момент от веса груза, действующий на привод плеча, изменяется в пределах от = 0Хт1п до Мпл = о (к + 1) х т1п- ВдОЛЬ ГрЗНИЦЫ обслу-живаемой зоны х = (х + 1) п, момент, преодолеваемый приводом плеча, постоянен и = С (х + 1) х шш- Момент, действующий на привод плеча при движении груза вдоль границы у = = —/ х, изменяется от максимального значения 0 (х + 1)х [c.148]

Таким образом, релаксирующий грунт ведет себя аналогично абсолютно упругому основанию теории балок ), если рассматривать достаточно большие промежутки времени действия нагрузок. Из равенства 2/1 = Р /следует возможность излома и разрыва поверхности при кусочно непрерывной нагрузке на грунт р, что представляет определенный недостаток принятого закона реологического поведения грунта. Это может быть устранено введением соответствующих функций влияний осадки одной точки грунта на осадку других и сведением задачи к интегральным уравнениям, как это было сделано в теории балок К. Вигхардом [245]. [c.423]

Среди предположений, сделанных при выводе этих формул, весьма существенна гипотеза лагранжевой инвариантности переносимой субстанции. Как было упомянуто выше, для химически активной газовой смеси, стратифицированной в гравитационном поле, указанная гипотеза в общем случае не справедлива, и в соотношения (3.3.19 ), (3.3.3 ) и (3.3.15 ) необходимо вводить поправку, учитывающую влияние неоднородного распределения энтропии (температуры) и состава на эффективность турбулентного перемешивания. Такого рода поправка к турбулентным коэффициентам переноса в многокомпонентной смеси может быть найдена, вообще говоря, при использовании так называемой К-теории многокомпонентной турбулентности (см. разд. 4.3.9.). В однородной стратифицированной среде (например, в хорошо перемешанной нижней атмосфере планеты) этот эффект возникает только из-за имеющихся вертикальных градиентов температуры в отдельных областях пространства, благодаря чему появляются дополнительные силы плавучести архимедовы силы) способствующие, или препятствующие образованию энергии турбулентности (см. 4.2). Для учета этого факта Прандтлем был предложен безразмерный критерий- градиентное число Ричардсона Ш = ( / < Т >)(< Т >,3+ gl <Ср >)/(< >,з) (см. формулу (4.2.32)). Исходя из соображений теории подобия, естественно предположить, что все безразмерные характеристики турбулентного потока являются определенными функциями числа / I. Для того, чтобы учесть влияние сил плавучести в соотношениях (3.3.20), (3.3.3 ) и (3.3.15 ), можно использовать следующие поправки к масштабу Ь [c.159]

Формулы (4.51) позволяют сделать определенные выводы о поведении решения. Прежде всего, большие значения показателя степени Ь приводят к тому, что на передней части тела распределение давления и других функций течения мало отличается от определяемого автомодельным решением, но затем изменение происходит очень быстро. Это обстоятельство объясняет, почему во многих случаях при использовании приближенных методов, основанных на применении интегральных уравнений пограничного слоя, приходится вводить понятие о докритическом и закритиче-ском поведении пограничного слоя. Эти представления впервые введены в работе Сгоссо Ь., 1955]. Теперь становится ясно, что при интегральном описании профилей распределения параметров в пограничном слое роль дозвукового пристеночного слоя учитывалась неточно, хотя в ряде случаев такой подход может привести к удовлетворительным результатам. Стоит заметить, что не всегда значения показателя степени Ь и переход от области слабого влияния к области сильного влияния будет быстрым. Например, расчеты для течений с вдувом (/ < 0) показали, что при возрастании вдува величина Ь уменьшается (6 = 1,16 при = —10). В работе [Козлова И.Г., Михайлов В.В., 1970] показано, что величина Ь быстро уменьшается для течений около пластинки, обтекаемой со скольжением, при увеличении угла скольжения. Другой пример течений с малыми собственными значениями рассмотрен ниже в 4.4. [c.149]

Формулы (12.38) и (12.39) устанавливают зависимость предела длительной прочности от времени разрушения для данного материала при определенной температуре. Влияние температуры на длительную прочность оценивается температурно-временными параметрами П, являющимися функциями предела длительной прочности. Мэнсон [262], анализируя экспериментальные данные по пределам длительной прочности в зависимости от температуры, пришел к выводу, что отношение [c.341]

На движение искусственного спутника оказывает влияние не только сила сопротивления атмосферы, но и сила ее притяжения. Потенциал притяжения атмосферы подобно потенциалу притяжения Земли можно представить рядом по сферическим функциям. Поэтому задача о возмущениях элементов орбиты от притяжения атмосферы сводится к определению коэффициентов этого ряда. Если бы атмосфера была стационарной, то эти коэффициенты были бы постоянными и тогда их можно рассматривать как некоторые добавки к соответствующим коэффициентам геопотенциала. И все было бы просто. Однако плотность атмосферы зависит от времени. Поэтому зависят от времени и коэффициенты потенциала притяжения атмосферы. Сезонные изменения этих коэффициентов были исследованы В. Г. и Е. Б. Шкодровыми [11]. Ими изучены также соответствующие возмущения долготы узла и аргумента перигея орбиты спутника. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...