Процессы в эжекторах

Необратимый процесс смешения потоков в эжекторе - это расход части кинетической энергии рабочей среды на гидравлические потери. Эта особенность работы эжектора и определяет его низкую экономичность, которая часто окупается чрезвычайной простотой устройства эжектора. Принципиальное различие процессов в эжекторе и в компрессоре состоит в том, что сжатие в эжекторе осуществляется не внешним источником механической работы, а рабочей средой, которая смешивается с подсасываемой средой. [c.104]

Если известны состояние рабочего пара перед соплом и параметры холодильного агента на входе в эжектор, то величину g можно рассчитать по С—s диаграмме (рис. 15-19). На этой диаграмме точка 1 представляет собой состояние рабочего пара по выходе из котла, точка 2 — состояние холодильного агента по выходе из испарителя [(предполагается, что испарение происходит полностью). Точка Г изображает теоретическое состояние потока рабочего пара по выходе из сопла, а точка соответствует действительному состоянию этого потока с учетом потерь в сопле. Если бы процесс в эжекторе был полностью обратим, то состояние смеси на выходе из диффузора изображалось бы точкой 3, лежащей на пересечении изобары рк и прямой смешивания /( 2. При этом, очевидно, состояние потока в камере смешения изображалось бы точкой 3. Вследствие необратимости процесса расширения в сопле и процесса смешения в камере действительное состояние потока в камере смешения будет характеризоваться точкой 4 , а действительное состояние смеси по выходе из эжектора с учетом необратимости процесса в диффузоре — точкой 4ц. Зная это состояние, можно определить расход рабочего пара g. [c.484]

Величина коэффициента эжекции п является одной из основных характеристик рабочего процесса в эжекторе, от п зависит величина 3, если газы или жидкости на входе разные. Соотношения (9.22) — (9.26) одинаковы как для жидкостей, так и для газов. Если некоторые из характеристик потока (например, при дозвуковом истечении — давление) заданы на выходе из диффузора, то выписанная система уравнений должна быть дополнена соотношениями, характеризуюш,ими движение жидкости или газа в диффузоре (на практике с учетом данных о потерях в диффузоре). В четырех соотношениях (9.22) — (9.25), содержащих 12 параметров р , г , 5,-, специфика жидкостей [c.116]

На рис. 33-7 схематично изображено протекание процессов в эжекторе для водяного пара на диаграмме 5—i. [c.396]

Принципиальное различие процессов в эжекторе и в компрессоре состоит в том, что сжатие газа или пара в эжекторе осуществляется не внешним источником механической работы, а рабочей средой, которая смешивается с подсасываемой средой. [c.268]

Если известны состояние рабочего пара перед соплом и параметры холодильного агента на входе в эжектор, то величину g можно рассчитать по з-диаграмме (фиг. 16-17). На этой диаграмме точка 1 представляет собой состояние рабочего пара по выходе из котла точка 2 — состояние холодильного агента по выходе из испарителя (предполагается, что испарение происходит полностью). Точка 1 изображает теоретическое состояние потока рабочего пара по выходе из сопла, а точка 1 д соответствует действительному состоянию этого потока с учетом потерь в сопле. Если бы процесс в эжекторе был полностью обратим, то [c.323]

При дальнейшем возрастании х процесс в эжекторе меняется. Увеличение коэффициента эжекции по-прежнему достигается за счет повышения давления перед диффузором /7 , но скорости в запирающем и выходном сечениях увеличиться не могут и производительность аппарата возрастает только за счет повышения плотности потока. [c.438]

Для выполнения и интенсификации многих технологических процессов применяются многокомпонентные турбулентные свободно истекающие струйные течения. Аппараты, в которых осуществляются технологические процессы - скрубберы, эжекторы, инжекторы, струйные реакторы, конденсаторы смешения, распыливающие абсорберы - относятся к устройствам, в которых используются эжекционные [c.214]

Поскольку процесс смешения в эжекторе сопровождается потерями на удар, то кинетическая энергия смеси газов Gi + G w j2 будет меньше начальной кинетической энергии струи G w j2, так что [c.553]

Процессы, происходящие в эжекторе, изображены на рисунке без учета их необратимости. Существенным недостатком пароэжекторной установки является большая потеря энергии в эжекторе, что, естественно, снижает ее термодинамическое совершенство. [c.226]

Смешение в эжекторе двух потоков газа (или пара) с начальными параметрами р1, I l и р2, к, вследствие того что все процессы протекают с большой скоростью, можно считать адиабатическим. Если к тому же сумма кинетических энергий входящих в эжектор потоков незначительно отличается от кинетической энергии выходящего из эжектора потока, то согласно первому началу термодинамики [c.375]

С эффектом вязкости и явлением диффузии, а в некоторых случаях с физико-химическими процессами, например с горением внутри камеры смешения. Несмотря на это, в случае цилиндрической камеры смешения при пренебрежении силами трения на границах камеры смешения во многих случаях, когда смешение в действительности осуществляется, характеристики результирующего потока в сечении 5з можно рассчитать независимо от промежуточных процессов в камере смешения. По аналогии и по существу в эжекторе параметры потоков в сечениях Sl 1 2 и связаны универсальными уравнениями сохранения так же как на сильных разрывах — скачках, которые тоже во многих случаях (но тоже не всегда) можно вводить и рассматривать в рамках моделей идеальных жидкостей или газов независимо от внутренних непрерывных, но резко меняющихся процессов в действительных явлениях, связанных со свойствами вязкости, теплопроводности, с кинетикой химических реакций и т. п. [c.114]

Реактор представляет собой герметически закрытую трубу, в которую загружают древесный уголь. Обогревают его электропечью или топочными газами (при этом реактор размещают в топке). При соприкосновении поступающего в реактор газа с раскаленным до 500—600 °С углем кислород связывается с углеродом с образованием СО и СО . При более высоких температурах (800—1000 °С) реакция протекает с образованием только СО. При размещении реактора в зоне низких температур и при низких значениях pH воды, подлежащей обескислороживанию, необходимо ее подщелачивать для нейтрализации угольной кислоты. Таким образом, на связывание кислорода расходуется лишь уголь, который периодически добавляют в реактор в количестве, обеспечивающем непрерывность протекания процесса. Обескислороженный газ из реактора вновь поступает в эжектор. Вследствие малой теплоемкости этого газа температура воды при соприкосновении с ним повышается не более чем на 0,5 °С. [c.120]

Процесс работы эжектора в /S-диаграмме приведен на фиг. 58. [c.88]

Очевидно, что процесс смешения в эжекторе представляет собой одну из разновидностей процессов смешения, рассмотренных ранее в 7-8, — смешение в потоке. Следует отметить необратимый характер процесса смешения в эжекторе — часть кинетической энергии рабочей струи расходуется на гидродинамические потери, эта особенность работы эжектора и определяет его низкую экономичность, которая иногда окупается чрезвычайной простотой устройства эжектора. [c.268]

С термодинамической точки зрения цикл пароэжекторной холодильной установки весьма несовершенен по сравнению с циклом парокомпрессионной установки, поскольку процесс смешения в эжекторе сопровождается значительными потерями работоспособности вследствие принципиально необратимого характера этого процесса. Тем не менее благодаря своей простоте (компактность, отсутствие движущихся частей ) и возможности использования душевого пара низких параметров пароэжекторные холодильные установки находят применение. [c.445]

Аппаратурная схема процесса обезвреживания цианистых стоков с использованием хлора показана на рис. 109. Жидкий хлор из контейнера /, помещенного на весы 2, поступает в испаритель <3. Последний представляет собой змеевик, находящийся в емкости, через которую пропускается горячая вода. Из испарителя перешедший в газообразное состояние хлор поступает в эжектор 4, куда из чана 5 с помощью центробежного насоса 6 подается также известковое молоко. В рабочей камере эжектора происходит смешение известкового молока с газообразным хлором и образование хлорной извести. Раствор хлорной извести [c.245]

В настоящее время ООО Эжектор на основе опыта теоретических и экспериментальных исследований газодинамических процессов в газоструйных аппаратах и процессов конденсации водяного пара из бинарных парогазовых смесей в кожухотрубных теплообменниках, накопленного специалистами ВТИ, применяет эффективную методику расчета [35] многоступенчатой пароэжекторной установки, основными частями которой являются [c.471]

На самом деле процесс в эжекторе из-за неравенства скоростей смешивающихся потоков и потерь на трение о стенки эжектора необратим и поэтому точка, изо13ра-жающая конечное состояние газа на выходе из эжектора, будут лежать на изобаре p= onst справа от прямой 21. Соответственно этому действительный расход рабочего газа будет больше теоретического, т. е. g>greov- [c.376]

Существенным недостатком пароэжекторной машииы является значительная потеря энергии из-за необратимого характера процесса в эжекторе. Поэтому термодинамическое совершенство эжекторных машин, вообще говоря, ниже, чем, например, компрессионных машин. [c.484]

Как указывалось выше, сжатие отсасываемой из конденсатора паро-воздушной смеси происходит в диффузоре. В действительности процесс в эжекторе (рис. 85) происходит следующим образом пар, вышедший из сопла, на пути между сечениями А и Б подсасывает паро-воздушную смесь и перемешивается с ней при постоянном давлении на участке Б—Г происходит последовательное сжатие образовавшейся смеси сначала в сужающейся части и горле, ограниченных сечениями Б и В, а затем в расходящейся части диффузора между сечениями В и Г, что иллюстрируется данными, полученными опытным путем (рис. 86). [c.133]

На самом деле процесс в эжекторе из-за неравенства скоростей смешивающихся потоков и потерь на трение о стенки эжектора необратим i, и поэтому точка, изображающая конечное состояние газа на выходе из эжектора, будет лежать на изобаре р = onst справа ог прямой 2-1. Соответственно этому [c.235]

Полученные в предположении простейшего одно мер-пого характера процесса в эжекторе ура-внения (7-30) и ( 7-31) оцени вают только потери смешения, которые являются в рассматриваемой задаче основными. Однако наряду потерями смешения необходимо учитывать и другие потери в отдельных элементах эжекто ра потери в сопле, во входной части диффузора и -в горловине а также потери в расширяющейся часБи. Кроме того, процесс во ВХОДНОЙ части диффузора в действительности может отклоняться от изобарического процесса, принятого при выводе уравнения (7-30). Изменение давления в общем случае начинается не точно во входном сечении горловины 2, а выше или ниже по потоку в начальном участке диффузора. Далее, основное уравнение количества движения необходимо дополнить членом, выражающим воздействие сил давления от стенки входного участка диффузора. Вместе с тем, даже при значительной длине горловины, следует учитывать неравномерность поля потока в сечении 5, которая существенно сказывается на эффективности диффузора. [c.428]

Осаовяые параметры процесса эжектирования воздуха турбулентной струей воды с температурой 15-28 С на оптимальных режимах в эжекторах с одним ( [c.194]

Характеристики процессов, происходящих в многокомпонентных свободно истекающих струйных течениях, исследовались на насосноэжекторной установке, разработанной на основе теоретических и экспериментальных исследований, представленных в предыдущих главах. Данная установка, схема которой приведена на рис. 8.17, была смонтирована на нефтяном промысле № 2 НГДУ "Хадыженнефть" и испытана на средах вода - воздух при давлениях нагнетания жидкости 1,0-2,0 МПа и давлении воздуха 0,10-0,102 МПа (рис. 8.18). Параметры процесса эжектирования воздуха турбулентными струями воды на оптимальных режимах в эжекторе аналогичны характеристикам, полученным на лабораторном струйном аппарате (см. рис. 8.11, 8.12) и представлены на рис. 8.19 и в табл. 8.1.2-8.1.3. [c.199]

Описанная выше схема процесса смешения газов в эжекторе прп дозвуковых скоростях принципиально ничем не отличается от процесса смешения несжимаемых жидкостей в жидкостном эжекторе. Как будет показано ниже, даже ири больших докрити-ческих отношениях давлений не только качественные закономерности, но и многие количественные зависимости между параметрами газового эжектора практически не отличаются от соответствующих данных жидкостного эжектора. [c.497]

На рис. 14.12,6 показан теоретический цикл в s — 7-диаграмме. Линия 1—2 — адиабатное расширение сухого рабочего иара в соиле эжектора от давления пара в котле р до давления в испарителе / о. Линия 2—4 условно изображает смешение рабочего пара, состояние которого соответствует точке 2, с сухим насыщенным паром из испарителя, состояние которого соответствует точке 4. Состоянию смеси соответствует условная точка 5 при давлении Ро- оПиния 5—5 — сжатие смеси рабочего и холодного иаров при обмене энергией в камере смешения 5 —6 — сжатие смеси в диффузоре до давлетшя конденсации рк 6—7 — конденсация водяных паров в конденсаторе 7—8 — дросселирование части воды в РВ 8—4 — кипение воды в испарителе 7—9 — повышение давления до р за счет работы насоса 9—10 — нагрев воды в котле 10—1 — парообразование в котле. Так как изобар ,i совпадают с левой пограничной кривой, то точки 7 и 9 совпадают. В машине условно мои<1го выделить два цикла прямой /—3—7— 9—10 и обратный холодильный цикл 4—6 —7—8. В действительности процессы прямого и обратного циклов в эжекторе осуществляются одновременно и не могут быть разделены. [c.139]

На рис. 1.81 представлены схема пароэжекторной холодильной установки и ее цикл в координатах Т, s. Сухой насышенный пар массой д кг с параметрами pi и Ti поступает из парогенератора 4 в эжектор 2, где при истечении из сопла б его давление понижается до рг (процесс 1-2 на Ts-диаграмме). В камере смешения Ь он смешивается с 1 кг сухого насыщенного пара, поступающего из холодильника I (точка О) с параметрами рг и Гг, в результате чего получается смесь паров массой (1 д) кг с параметрами рг и (точка с). Далее из камеры смешения смесь поступает в диффузор а эжектора, где происходит повышение ее давления до рз (точка а, процесс с-а). Из эжектора смесь поступает в конденсатор 3, где происходит ее полная конденсация (процесс а-3). Одна часть конденсата массой g кг с помощью насоса 6 (процесс 3-d, работа насоса) поступает в парогенератор 4, другая часть конденсата массой 1 кг — в дроссель 5 в результате дросселирования (процесс J-5) получается влажный пар давлением рг и степенью сухости xs, который далее поступает в холодильник 1. Здесь в результате подвода теплоты пар при постоянном давлении подсушивается до состояния хо = 1 (процесс 5-0), после чего поступает в эжектор 2. В парогенераторе 4 подводится теплота qi, в результате чего д кг конденсата превращается в сухой насыщенный пар давленщя pi (процесс d-1). [c.155]

Если бы процесс смешения в эжекторе был обратимым, то конечное состояние сжатого газа изобразилось бы точкой а пересечения изобары p= onst и прямой 12, уравнение которой определяется условиями постоянства энтальпии и энтропии, т. е. [c.375]

Процесс смешения потоков в эжекторе можно рассматривать в качестве адиабатного, протекающщ о без потерь. [c.248]

В этом случае расход высоконапорного потока был бы равен отношению Мтрор = (1 — 1 )/ ( [ — I ) а 21 2. Однако из-за неравенства скоростей потоков процесс смешения в эжекторе необратим, поэтому точка 4 лежит правее точки а и, следовательно, денстнителиное М больше Отнотение действительно- [c.249]

Используемый в процессе многоступенчатый эжектор [7 ] состоит из сопла в виде вакуумно-распылительной головки и ряда ступеней эжекции воздуха, представляющих собой несколько соосно установленных труб с последовательно увеличивающимся диаметром, каждая из которых представляет собой конфузор с камерой смешения. Поток воды, проходя через вакуумно-распылительную головку, образует вакуумные зоны, создающие условия для объемного вскипания находящихся в воде газов (СОа, Оа и др.). Это способствует выделению значительной части газов из воды и разрушению целостности струи. При выходе из вакуумно-распылительной головки газоводяной поток эжекти-рует окружающий воздух, входит в камеру смешения ступени и [c.109]

Подлежащую обескислороживанию воду под давлением не менее 0,3 МПа направляют в эжектор 2, при работе которого создается непрерывная циркуляция газа в замкнутой системе (в направлении, отмеченном стрелками). Процесс обескислороживания воды протекает в эжекторе в результате интенсивного перемешивания газа и воды с образованием газоводяной смеси и заканчивается в десорбере 3. Наряду с выделением из воды кислорода вода обогащается некоторыми газовыми компо-нентами, которых в исход-ной воде не было или они содержались в ней в ничтожных количествах (в основном СО и СОа). В десорбере в результате изме- [c.119]

На рис. 2-18 изображена принципиальная схема вакуум-деа-эрационной установки. В этой установке можно деаэрировать сравнительно холодную воду под глубоким вакуумом. При отсутствии пара для удаления газов можно использовать воду из тепловой сети для получения пара в вакуум-испарителе /. Вода для обработки поступает под давлением в эжектор 5, отсасывающий газы из колонки деаэратора 2. Затем вода поступает в бак-газоотделитель 4 и под вакуумом направляется в верхнюю часть колонки деаэратора. Пар из вакуум-испарителя подается в нижнюю часть деаэраторной колонки. Вода, поступающая из бака в верхнюю часть деаэраторной колонки, разбрызгивается и вскипает, ускоряя процесс дегазации. Вода из вакуум-испарителя, не пошедшая на испарение, подается в бак-аккумулятор. В последнее время разработаны конструкции вакуумных деаэраторов большой производительности. [c.106]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

В этой же диаграмме изображен цикл, совершаемый той частью пара, которая циркулирует в контуре котел—эжектор—конденсатор—котел . Не следует забывать об условном характере изображения этого цикла — расходы пара в каждом из двух контуров установки различны, тогда как Б Т, s-диаграмме оба цикла изображены в расчете на 1 кг пара. Здесь I-II — процесс повышения давления воды в насосе II-III-IV — процесс подвода тепла в котле по изобаре p = onst II-III — нагрев до кипения, III-IV — парообразование), а IV-V — процесс расширения пара в сопле эжектора. Пар расширяется в сопле до давления (точка V) и смешивается затем с паром того же давления, поступившим в эжектор из испарителя (точка 3). В результате смешения влажного пара в состоянии V с сухим насыщенным паром в состоянии 3 получается пар промежуточной (между F и 5) степени сухости — точка А. [c.444]

К ним относятся параметры на границах элементов оборудования различных систем ПТУ (регенеративного подогрева, теплофикационной установки и др.), в первую очередь термодинамические, а также расходные, определяемые конструктивными характеристиками элементов (эжекторов, уплотнений) и не зависящие прямым образом от процессов в цикле ПТУ. Для расчетов давлений в точках различных трактов и напоров насосов нужно знать гидравлические сопротивления элементов оборудования, трубопроводов, арматуры (например, значительны потери давления в регулирующем клапане питания паропроизводящей установки Арркп МПа), также зависящие от конструктивных характеристик элементов. [c.358]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...