Щелевая коррозия никеля

Элементы дифференциальной аэрации часто являются причиной язвенной или щелевой коррозии нержавеющих сталей, алюминия, никеля и других пассивных металлов в водных средах, например в морской воде. [c.25]

Пассивность никеля при полном погружении в морскую воду может поддерживаться в быстром потоке. Средняя скорость коррозии никеля в условиях погружения может достигать 130 мкм/год [4]. В неподвижной воде никель подвержен биологическому обрастанию и под образовавшимся слоем, так же как и в щелях, может происходить необратимая потеря пассивности. При 16-летней экспозиции в Тихом океане средняя скорость коррозии никеля, определенная по потерям массы, была равна 30,7 мкм/год (см. табл. 28) [40]. Однако уже после первого года экспозиции наблюдалась перфорация пластин толщиной 6,35 мм в результате локального питтинга. На больших глубинах средние скорости коррозии никеля составляли от <2,5 до 46 мкм/год [43]. В щелевых условиях наблюдалась перфорация образцов всего за 197 дней. При этом общая поверхностная коррозия была очень мала, а все коррозионные потери приходились на питтинг. Наблюдалась [c.81]

Сплавы Хастеллой X, F п G испытывают пренебрежимо малую щелевую коррозию и обладают хорошей стойкостью к общей коррозии в морской воде, что подтверждается результатами глубоководных коррозионных испытаний и согласуется со сделанным выше выводом о необходимости добавок хрома и молибдена для обеспечения пассивности никеля и повышения стойкости к местной коррозии. Прекрасной коррозионной стойкостью в морской воде должен обладать, если судить по составу, и сплав Рене 41. [c.88]

Так как коррозия никеля имела локальный характер, то не могло наблюдаться определенной связи ее с длительностью экспозиции. Тем не менее, интенсивность питтинговой и щелевой коррозии возрастала с увеличением длительности экспозиции как на глубине, так и у поверхности. Скорости коррозии на глубине 1830 м возрастали с длительностью экспозиции, хотя это увеличение не было постоянным. В некоторых случаях скорости коррозии были существенно выше после коротких периодов экспозиции, чем после более длительных. Скорости коррозии на глубине 760 м с увеличением длительности экспозиции не менялись. [c.303]

Кроме того, соединения из коррозионно-стойких сталей, паянные серебряными припоями, не содержащими никеля, склонны к щелевой коррозии во влажной атмосфере. Щелевая коррозия не возникает при пайке серебряными припоями, содержащими 2— [c.238]

Склонность к щелевой коррозии снижается с увеличением степени легированности сталей, однако, как и в случае питтинговой коррозии, стали одного марочного состава могут обладать резко различной стойкостью против рассматриваемого вида локальной коррозии. Наиболее стойкими материалами являются суперсплавы, содержащие повышенные количества хрома, никеля и молибдена, а также сплавы на основе никеля. [c.130]

Легирование сплавов титана молибденом и никелем повышает их сопротивляемость щелевой коррозии в морской воде [4.4]. [c.203]

Установленная при исследовании этих сталей их повышенная стойкость к хлоридному коррозионному растрескиванию, питтинговой и щелевой коррозии, стойкость к МКК, а также отсутствие или малое количество дефицитного никеля в них, способствуют тому, что в ряде условий они предпочтительнее аустенитных коррозионностойких сталей. [c.162]

Хром, никель, молибден, титан, аустенитные хромоникелевые стали, содержащие более 3 % молибдена, практически не склонны к щелевой коррозии. Следует иметь в виду, что продукты коррозии железа занимают объем больший, нежели железо, из которого они образовались. При наличии щелей в конструкции могут возникнуть высокие напряжения, способствующие деформации конструкций. Там, где это допустимо, целесообразно наносить [c.607]

Покрытие поверхности благородными металлами и никелем. Защита титана от щелевой коррозии нанесением покрытий благородными металлами (Аи, А , Р1, Рс1, Ки, КЬ, Оз) и (или) их оксидами толщиной около 0,05 мкм весьма эффективна. Для обеспечения высокой адгезии проводят отжиг в атмосфере инертного газа при 300—800 °С. Для формирования оксидов покрытие отжигают на воздухе или в кислороде при 300—700 °С [c.166]

ПСр 92. Легирование серебряных припоев никелем (2—2,5%) предотвращает развитие щелевой коррозии в пограничных слоях между сталью и паяным швом вследствие образования между ними промежуточного тонкого слоя никеля [282]. [c.215]

Металл в сварочной ванне при сварке никеля и его сплавов более вязок, чем при сварке сталей, и поэтому проплавляется на меньшую глубину, что требует значительной разделки кромок и увеличения их притупления. При сварке кислотостойкой аппаратуры следует избегать стыковых соединений с от-бортовкой кромок, так как образующиеся в этом случае карманы могут вызвать появление щелевой коррозии при эксплуатации. [c.382]

В эту категорию включены цементируемые и специальные нержавеющие стали, которые не могли быть включены в другие классификации. Повышенное содержание никеля н добавление молибдена в эти стали предназначается для увеличения защитных свойств их пассивных пленок и увеличения сопротивляемости питтинговой коррозии. Так как пчс-сивные пленки этих сталей обладают гораздо лучшей стойкостью к коррозии. любая коррозия локализована в форме щелевой и питтинговой. [c.352]

Наилучшей стойкостью против общей коррозии обладают никельсодержащие аустенитные стали. Обычно коррозионная стойкость сталей этого класса тем лучше, чем выше содержание никеля. Для создания оптимума противокоррозионных свойств аустенитный сплав должен быть закален в воде или на воздухе от температур 1050—1100 °С. Аустенитные сплавы, содержащие молибден (316, 316L, 317), обладают повышенной коррозионной стойкостью к щелевой коррозии. [c.301]

На нержавеющих сталях, помещенных в морскую воду, глубокий питтинг развивается в течение нескольких месяцев начинается питтинг обычно в щелях или в других местах с застойным электролитом (щелевая коррозия). Склонность к локальным видам коррозии больше у мартенситных и ферритных сталей, чем у аустенитных. У последних склонность тем ниже, чем выше в них содержание никеля. Аустенитные стали 18-8, содержащие молибден (марки 316, 316L, 317), еще более стойки в морской воде, однако через 1—2,5 года и эти сплавы подвергаются щелевой и питтинговой коррозии. [c.311]

При одновременном легировании никеля молибденом и хромом получается сплав, стойкий в окислительных средах, благодаря присутствию хрома, и в восстановительных благодаря молибдену. Один из подобных сплавов, содержащий также несколько процентов железа и вольфрама (хастеллой С) устойчив против питтинговой и щелевой коррозии в морской воде (испытания в течение Ю лет) и не тускнеет в морской атмосфере. Однако сплавы такого типа, хотя и обладают повышенной стойкостью к иону С1 , в соляной кислоте корродируют быстрее, чем бесхромистые никелево-молибденовые сплавы. [c.362]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие стали, легированные никелем и молибденом (Х18Н12МЗТ), а также высокохромистая сталь марки Х28 и особенно титан и хром, имеют более высокую стойкость против щелевой коррозии, чем нержавеющие стали марок Х17, Х18Н9. [c.14]

Никель не входит в число основных элементов, используемых для легирования титановых сплавов. Только в некоторых частных случаях используют его добавки, главным образом в технически чистый титан, например для исключения щелевой коррозии и коррозионного растрескивания труб опреснительных установок. Так, для горячих растворов НаС1 рекомендуется применять сплав Т1 —2,5 % N —2 % 2.x [42]. Сплав Т1—2 % А1 практически не чувствителен к коррозионной среде (3,5 %-ный раствор НаС1) как в отношении щелевой коррозии, так и в отношении коррозионного растрескивания. [c.42]

В средах хлоридов коррозионное растрескивание возникает в нейтральных растворах хлоридов при температуре выше 80 С. Повышение стойкости против язвенной и щелевой коррозии обеспечивается дополнительным легированием стали никелем и молибденом (сталь 08X17HI3M2T). Однако и в этом случае надежная работа деталей из этой стали в морской воде возможна при обеспечении катодной защиты протекторами из углеродистой стали. Повышение стойкости против коррозионного растрескивания обеспечивается дальнейшим увеличением содержания хрома и никеля до 40—50 % (стали типа Х32Н45 и др.). [c.70]

Способность к пассивации делает алюминий весьма стойким во многих нейтральных и слабокислых растворах, в окислительных средах и кислотах. Хлориды и другие галогены способны разрушать защитную пленку, поэтому в горячих растворах хлоридов, в щелевых зазорах алюминий и его сплавы могут подвергаться местной язвенной и щелевой коррозии, а также коррозионному растрескиванию. Коррозионная стойкость алюминия понижается в контакте с медью, железом, никелем, серебром, платиной. Столь же неблагоприятное влияние оказывают и катодные добавки в сплавах алюминия. Для алюминия характерно высокое перенапряжение водорода, которое наряду с анодным торможением (окисная пленка) обеспечивает высокую коррозпонную стойкость. Примеси тяжелых металлов (железо, медь) понижают химическую стойкость не только из-за нарушения сплошности защитных пленок, но и вследствие облегчения катодного процесса. [c.73]

Эти процессы играют важную роль при использовании титановых сплавов в установках опреснения воды и в сверхзвуковых самолетах. Некоторые опреснительные установки сконструированы частично из титана или из малолегированных сплавов титана. Было показано, что добавки 0.2% Рб (а также никеля и молибдена) уменьшают тенденцию к щелевой коррозии [232]. Необходимо отметить, что эти малолегированные титановые сплавы не чувствительны к КР в водных средах. Полное разрушение не будет происходить по этому механизму. Для конструкции сверхзвуковых самолетов используют более высокопрочные сплавы, которые проявляют некоторую чувствительность к коррозионному растрескиванию, поэтому щелевая и питтинговая коррозия могли привести к участкам зарождения трещин. [c.415]

Сплавы на основе никеля, содержащие хром, железо, молибден и другие добавки, корродируют в зоне ила примерно так же, как и в неподвижной морской воде на больших глубинах (см. табл. 31). Например, сплав 80Ni —20Сг (нихром) подвергался щелевой коррозии как в иле, так и в воде над ним. Такие сплавы, как Инконель 625 и Хастеллой С, совсем не испытывали коррозии в зоне ила. На сплаве Инколой 825 наблюдалась случайная щелевая коррозия в придонных слоях воды и в иле [43]. [c.91]

Описанный механизм согласуется с основными фактами, известпи-Mti о щелевой коррозии титана и его сплавов. Коррозия этих металлов возникает только в достаточно изолированных щелях при определенных соотношениях температуры и концентрацпи солевого раствора. На рпс. 63 приведены данные, позволяющие приближенно определить область температур и концентраций, при которых возможна щелевая коррозия титана в реальных условиях. Коррозия пелегированиого титана (Ti—50 А) вероятна только при температурах порядка 120°С, а сплава Ti—0,2Pd —не менее 150 °С. Более высокую стойкость сплава объясняют обогащением внутренней поверхности щели палладием на начальной стадии коррозии, после чего катодная пассивация металла в щели протекает более легко [84]. Сплавы, содержащие молибден пли никель, также обладают повыщенной стойкостью к щелевой коррозии [82]. [c.129]

Скорости и типы коррозии никеля семи составов (содержание никеля в сплаве минимум 94 %) приведены в табл. 103. Практически вся коррозия вызывалась питтинговым, щелевым и кромочным (на срезанных концах) типами локальной коррозии. Кромочная коррозия вызывалась трещинами и микрощелями которые образовались при резке сплава. Это отчетливо показывает, какой коррозионный ущерб может нанести такая производственная процедура. Боковое проникновение коррозии, начавшееся на срезанном краю образца, достигало 2,54 см за период экспозиции в 6 мес. Для предотвращения этого типа коррозии весь деформированный металл, образовавшийся при резке или пробивке, должен быть удален механической обработкой, шлифовкой или зенко-ванием отверстий. [c.289]

Сплав 20Nb—3 (модифицированный состав сплава 20Nb с увеличенным на 4% содержанием никеля) был более устойчивым к коррозии в морской воде п донных отложениях, чем обычный сплав 20Nb. Наблюдался только один случай щелевой коррозии (глубиной 1,03 мм) при экспозиции на глубине. [c.352]

Введение в сталь никеля способствует не только улучшению механических свойств вследствие аустенизации структуры, но и облегчает пассивацию и повышает устойчивость пассивного состояния, в том числе в средах, провоцирующих развитие таких локальных коррозионных процессов как питтинговая и щелевая коррозия. Повышение коррозионной стойкости сталей вследствие легирования их никелем не связано с изменением состава и свойств пассивирующей пленки — никель в составе пассивирующих пленок не обнаружен. Недостатком хромоникелевых аустенитных сталей является их низкая стойкость портив коррозионного растрескивания, минимум которой приходится на наиболее широко распространенные стали типа 18 r-8Ni. Более 70% всех производимых нержавеющих сталей являются сталями аустенитного класса, содержащими > 17% хрома и свыше 10 % никеля. [c.188]

Ингиблтор атмосферной коррозии стали, латуни, цинка, никеля [118]. Предотвращает щелевую коррозию. Эффективен в условиях тропического климата. [c.146]

Припой Ag — 15% Mn пригоден для работы до температуры 425 С, тогда как припой ПСр72 пригоден для изделий, работающих при температуре не выше 370° С. Однако соединения из хромистых сталей, не содержащих Ni, паянные припоем Ag — 15% Mn, склонны к щелевой коррозии. Припой Ag — 15% Mn применяют главным образом для пайки титана и его сплавов. При необходимости проведения пайки сталей при температуре 980—1000 С вместо припоя Ag — 15% Мп обычно используют припой ПСр92. По мнению С. Н. Систера и др., легирование серебряных припоев никелем (2—2,5%) предотвращает развитие щелевой коррозии в пограничных слоях между сталью и паяным швом вследствие образования между ними промежуточного тонкого слоя никеля. [c.112]

По другому способу на поверхность титана наносят водный раствор, содержащий никель (один из растворов для химического никелирования), обжигают поверхность горелкой при 300—600 °С. Щелевая коррозия отсутствовала после 500 ч испытаний в кипящем 44%-ном КН4С [427]. [c.166]

Применение прокладок. Щелевая коррозия титана в кипящем насыщенном растворе хлорида натрия может быть предотвращена, если поверхность титана в щели покрывается шпаклевкой, в которую добавлены N 0 или порошкообразный никель. Вместо N10 может быть использован М0О3. Сама по себе шпаклевка, не содержащая добавок металлов переменной валентности, не предохраняла титан от щелевой коррозии [428]. Предложены специальные составы для изготовления прокладок с целью уплотнения титановых поверхностей [429 430]. Использование этих прокладок позволяет избежать щелевой коррозии. [c.166]

По данним ряда исследований [з - б] относительно более высокой коррозионной стойкостью в кондентрированных растворах хлоридов обладают сплавы титана, легированные никелем, которые рекомендуются для использования в условиях возмокной щелевой коррозии. [c.40]

При исследовании коррозии десяти бинарных железоникелевых сплавов в 3%-ном растворе хлорида натрия Швартфегер [11] установил, что средняя скорость коррозии снижается от 1,4—1,6 г/(м .сут) для сплавов, содержащих 0—16% N1, до 0,1 г/(м - сут) для сплава Ре—57 N1. Дальнейшее увеличенк содержания никеля приводило к очень небольшому замедлению общей коррозии, но сопровождалось возрастающей склонностью к питтинговой и щелевой коррозии. [c.51]

Самая высокая общая коррозионная стойкость получена у аустенитных сталей с никелем. Сплавы этого класса с высоки.м содержанием никеля более стойки, чем с низким. Для получения оптимальной коррозионной стойкости аустенитные сплавы должны быть закалены (быстрым охлаждением в воде или в струе воздуха) приблизительно с 1050—1100 "С. Аустенитные стали с Мо (316, 316Ь, 317) имеют повышенную коррозионную стойкость в средах, содержащих хлориды, в разбавленных не окислительных кислотах и к щелевой коррозии. Полезное влияние молибдена в этом отношении не распространяется на нержавеющие стали без никеля. Возможно, что механизм улучшения пассивности в специфических средах связан с электронным взаимодействием между N1 и Мо (см. гл. V). [c.245]

Щавелевая кислота, действие на алюминий и его сплавы 119—120 индий 390 ниобий 382 олово 337 свинец 326 сплавы никеля с медью 265—266 тантал 384, 386 хромоные покрытия 894 хромомарганцовистоникелевую сталь 93 цирконий 389 -- коррозионностойкие по отношению к ней материалы 828 Щелевая коррозия 52—53, 69, 1156, 1159 [c.1252]

Данные о коррозии оборудования в производстве твердого хлористого кальция приведены в работе [4]. Применяемые в настоящее время греющие трубы выпарных аппаратов,изготовленные из стали 10, шходят из строя через 6-8 месяцев. Греющие камеры, изготовленные из углеродистой стали,требуют замены через 10 лет работы из-за деформации трубных очков, вызванной частой заменой греющих труб. Испытания образцов сплавов титана 4200, 4201 и сплавов титана с добавками 2% никеля и 8% циркония в течение 6940 часов в кристаллизаторе плава СаС12 (68-72% СаС12Д75-1В0°С) показали, что сплавы 4200 и 4201 не корродируют. Не обнаружено коррозии сварных, сварных напряженных образцов,а также образцов с наваренным карманом (на щелевую коррозию). Сплавы, легированные никелем и цирконием, подвергаются пятнистой и язвенной коррозии. Скорость коррозии не превышает 0,001 мы/год. [c.24]

Описание конструкции. Поглощающая панель 1 (см. рисунок) штампо-сварной конструкции выполнена из экономно легированной нержавеющей стали, устойчивой против хлорной и щелевой коррозии. Покрытие поглощающей панели селективное - черный никель , неселективное - плазменное. Стекло 2 специальное, упрочненное, с повышенным светопропускани-ем. Тепловая изоляция 3 - пенополиуретановая панель, облицованная тонколистовым алюминием и фольгой. Корпус 4 - из специального алюминиевого профиля, снабжен отверстием для вентиляции внутреннего пространства. Уплотнение корпуса - кремнийорганическим герметиком. Уплотнение стекла - плоским шнуром из радиационно-стойкой резины 5, крепление стекла - с помощью прижимов 6, фиксируемых патентованными замками 7, Коллектор для теплоносителя имеет четыре патрубка 8 с резьбой, расположенных попарно на боковых сторонах корпуса. Для крепления коллектора к несущим конструкциям в корпусе предусмотрены пазы 9. [c.37]

Сг (нихром) или Инконель 600, значительно упрочняет пассивную пленку, но все же не в такой степени, чтобы предотвратить щелевую п питтипговую коррозию в морской воде. Поэтому сплавы никель—хром и никель—хром—железо можно использовать в условиях погружения только в тех случаях, когда приходится иметь дело с быстрым потоком воды, скорость которого достаточна для поддержания пассивности, или же когда применяется катодная защита. В целом названные сплавы более стойки к местной коррозии, чем никель. При определенных условиях для развития [c.85]

Никель и его сплавы пассивны в проточной морской воде, но в стоячей морской воде подвержены питтинговой коррозии и коррозии, обусловленной концентрационными элементами. Их пассивность вызывается наличием на поверхности сплавов непроницаемой окисной пленки, которая при определенных условиях может разрушаться. Обрастание морскими организмами, различные отложения и щели, которые ограничивают доступ кислорода к определенным участкам поверхности, способствуют подобным повреждениям. В тех местах, где отсутствует достаточное количество кислорода, необходимое для восстановления поврежденной защитной пленки, развиваются пит-тинговая и щелевая (вызванная действием концентрационных элементов) коррозия. Таким образом, в морской воде превалируют пит-, тинговый и щелевой тип коррозионного воздействия. [c.279]

Никель и некоторые из его сплавов, подобно большинству других металлов и сплавов, в определенных условиях могут подвергаться локальным видам коррозии (межкристаллитной, пит-тинговой, щелевой, коррозионному растрескиванию). [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...