Диаграмма выносливости сжатии

На рис. 1-10 приведены диаграммы растяжения, сжатия и статической выносливости полуфабрикатов из различных магниевых сплавов. [c.150]

Усталостная прочность при изгибе по несимметричному циклу значительно выше выносливости серого чугуна при симметричном цикле благодаря более высокому сопротивлению сжимающим напряжениям, чем растягивающим. Поэтому целесообразно создавать в чугуне постоянно действующее сжимающее напряжение, чтобы напряжения, возникающие при данной амплитуде цикла всегда оставались в области сжатия. Диаграммы выносливости при [c.76]

Фиг. 60. Диаграмма выносливости при несимметричном цикле растяжения — сжатия серого чугуна с пластинчатым графитом — действительные напряжения с учетом увеличения сечения при сжатии.

ЧТО вследствие компактной структуры графита и соответствующей близости характеристик сжатия и растяжения ковкого чугуна при напряжениях ниже предела текучести диаграммы выносливости чугуна приближаются по характеру к диаграммам выносливости стали при несимметричном цикле. Очевидно, что это в еще большей степени относится к высокопрочным чугунам с шаровидным графитом. [c.146]

На рис. 165, а приведена диаграмма Смита для конструкционной стали при круговом изгибе, циклическом растяжении, сжатии и кручении. Диаграммы для изгиба и кручения строят только по одну сторону оси ординат, так как они охватывают в этой области все возможные виды напряженных состояний. Для практического пользования удобнее диаграммы, изображающие пределы выносливости при различных видах нагружения непосредственно в функции коэффициента асимметрии г или амплитуды а (рис. 165, 6) и содержащие в сжатом виде те же данные. [c.285]

Если рассматривать остаточные напряжения сжатия, возникающие при поверхностном пластическом деформировании, как средние напряжения цикла, то их влияние на сопротивление усталости упрочненных деталей, выражающееся в существенном увеличении разрушающих напряжений, может быть также объяснено увеличением области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Действительно, общая диаграмма изменения пределов выносливости сталей, подверженных поверхностному наклепу, хорошо согласуется с экспериментальной диаграммой влияния средних напряжений цикла на область существования нераспространяющихся усталостных трещин. [c.94]

Двухпараметрическое напряженное состояние (нормальное и касательное напряжения), а >0. Предполагается линейная аппроксимация кривой, пределов выносливости на диаграмме Хея для растяжения—сжатия и для чистого сдвига. Возможны и другие аппроксимирующие зависимости, например (1.7) [c.89]

Предельная амплитуда напряжений при наличии средних напряжений сжатия, как правило, выше предела выносливости при симметричном цикле, что вытекает из характера диаграмм предельных напряжений при асимметричном цикле, представленных на фиг. 65. [c.468]

Фаг. 65. Диаграмма пределов выносливости при растяжении — сжатии ] — азотированный слой [c.468]

Фиг. 68. Диаграмма пределов выносливости при растяжении — сжатии / — азотированный слой 2 — улучшенная хромоникелевая сталь S — нормализованная сталь 25.

Выше было показано, что для исследованных сталей в области напряжений, превышающих предел выносливости, неупругая деформация за цикл на стадии стабилизации определяется в первую очередь размерами и числом микротрещин, возникающих в процессе циклического нагружения. На рис. 47 представлены начальные участки диаграмм деформирования и кривые усталости при циклическом кручении и растяжении — сжатии. При построении диаграмм деформирования использовали соотношения [c.77]

Диаграммы зависимости остаточных напряжений, глубины наклепанного слоя и выносливости от давления на ролик при обкатке образцов приведены на фиг. 75 и 76. Из диаграммы следует, что с увеличением давления на ролик до определенного предела увеличивается глубина наклепанного слоя, величина остаточных напряжений сжатия, и соответственно им, циклическая выносливость стали в воздухе и особенно в коррозионных средах. [c.139]

В зависимости от рея има поверхностной обработки величина остаточных напряжений сжатия и глубина их распространения могут суш ественно изменяться. Положительное влияние остаточных напряжений сжатия может быть объяснено на основе рассмотрения диаграмм предельных амплитуд напряжений (см. рис. 23), когда наличие средних сжимаюш,их напряжений приводит к увеличению амплитудного значения предела выносливости. Действие остаточных напряжений в этом случае аналогично действию средних напряжений и их влияние проявляется более существенно для хрупких материалов, чем для пластичных. [c.53]

Оценка влияния неупругих деформаций на разницу пределов выносливости металлов при изгибе и растяжении — сжатии для некоторых материалов, характеристики которых приведены в табл. 15, осуществлялась по следующей методике [114, 130]. Диаграммы циклического деформирования, полученные экспериментально при симметричном растяжении — сжатии, аппроксимировались уравнениями (11.38), и с использованием выражений [c.257]

Фиг. 65. Диаграмма преде.чоЕ выносливости при растяжении—сжатии 7 — азотированный слой 2 улучшенная хромоникелевая сталь 3 — нормализованная сталь 25.

Пружины кручения, витки которых работают в основном на изгиб, можно рассчитывать на выносливость по диаграмме предельных циклов, построенной в координатах и аналогично диаграмме на фнг. 38, и по формулам, имеющим тот же вид и смысл, что и формулы (50) — (53) для пружин растяжения—сжатия, но толы о все характеристики прочности, связанные с кручением, Т0, т 1, т - должны быть заменены аналогичными величинами а-/- [c.648]

Диаграмма асимметричных циклов серого чугуна показана на рис. 3.2.2. Показатели механических свойств чугуна = 250 МПа, = 920 МПа, о , = 80 МПа, о,, = 15 МПа в области растяжения и 360 МПа в области сжатия. Пользуясь этой диаграммой и кривой изменения коэффициента несимметричности пип/ тах> меняющего свои значения от +1,0 до -1,0, можно определить предел выносливости пр любой амплитуде колебания цикла. [c.438]

При нагружении с характеристикой цикла R>Ra диаграмма выносливости для гладких деталей выходит за значения предела текучести при растяжении. В этом случае во время первых циклов нагружения в области вершины концентратора материал переходит из упругого состояния в пластическое, что приводит при разгрузке к возникновению в этой области остаточных напряжений сжатия. Предельное максимальное напряжение цикла (Г (oak + omk) при соблюдбнии указанных ранее допушений постоянно и равно пределу текучести при растяжении (Тт.р- В результате этого создается положение, когда независимо от дальнейшего внешнего изменения R реальный коэффициент асимметрии цикла остается постоянным и равным Ra, а сопротивление усталости не изменяется. Соответствующую амплитуду номинального переменного напряжения в этой области можно определить из уравнений (8) и (10) [c.50]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3]. [c.106]

Анализ поведения гладких и надрезанных деталей при различных коэффициентах асимметрии цикла был выполнен О. Пухнером с привлечением линеаризированной диаграммы предельных напряжений (рис, 22). Для гладких деталей прямая АВ ограничивает область предельных переменных напряжений между значениями пределов текучести при растяжении н сжатии. Уравнение этой прямой, выраженное через пределы выносливости при симметричном o i и отнулевом оо циклах напряжений, имеет вид [c.49]

Усталостная прочность гладких образцов. Характер поведения гладких образцов сначала устанавливается иа основании экспериментальных данных, а затем удобно представляется в форме Диаграммы предельных напряжений. Или же эта информация может быть выражена математически в функции амплитуды напряжений, среднего напряжения и числа циклов до разрушения [путем оценки констант в том общем решении, которое предлагается в приложении I. Для отдельных материалов, как стали или алюминиевые сплавы, уравнения (2.1) и (3.1) [были записаны так, чтобы выразить предел выносливости как некоторую функцию предела прочности при растяжении того же материала- Эти решёния удовлетворяют всем предельным условиям для растягивающего среднего напряжения, амплитуды напряжений, заключенной в интервале от нуля до предельной, и для числа циклов до разрушения от одного-и выше. Допустима некоторая экстраполяция в область сжимающих средних напряжений, но этот случай не имеет большого значения в практике, так как значительно большее значение предела выносливости, которое при этом получается, делает разрушения при [сжатии чрезвычайно редкими. [c.20]

Рис. 2.32. Диаграммы усталости, рассчитанные по уравнению. 2.31) и акопарнментальные значения пределов выносливости при асимметричном растяжении— Сжатии для 7—Ж С и ЛГ=10

При симметричном цикле (Ртт — —Ртак, Ра—Ртах, р = 0 Н г = —1) предел выносливости р 1 изображается отрезками ОБ и ОЕ. Точки К ч М соответствуют случаю отрицательного р (сжатие) предел выносливости изображается величиной ординаты р а1 а НЩ-Диаграмма показывает, что при заданной характеристике цикла г разрушения не произойдёт, пока амплитуда цикла р будет меньше отрезков АС и АВ, т. е. трещина усталости не образуется, пока точки 1 ъ 2 лежат между кривыми КР и МР. [c.736]

На фиг. 622 и 623 построены диаграммы для серого чугуна механические свойства этого материала таковы Ов=78 кг мм = 22 кг/мм , в 1 = = 7,3 кг мм и оо = = 46 кг/мм = 0,59оа Се — предел выносливости для одностороннего цикла (напряжения меняются от нуля в одну сторону, г = 0) при сжатии. Эти диаграммы сви- [c.738]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...