Утечка через кольца

Получение без перерезания волокон 6 — 737 Утечка через кольца 2 — 821 [c.318]

В опытах с армированными кольцами набивки критический уровень утечки через сальник был практически постоянным и составлял q = 0,2 см /мин. В то же время критический путь скольжения, определяющий ресурс работы сальника при hid = 0,9 -г 1,04, составил S k = 800 м, а при hid = 1,2 S k 1250 м. Давление на набивку от затяжки сальника -150 кгс/см. Столь высокий ресурс работы сальников с армированной непроницаемыми перегородками набивкой АГ-50, превыщающий ресурс работы сальников с обычной набивкой АГ-50, но без перегородок, в 10 раз и с набивкой АГ-1 в 40-50 раз, вполне удовлетворит условиям безотказной работы наиболее ответственной арматуры. [c.78]

При определении необходимой высоты набивки неподвижного уплотнения характерным является соотношение h/F. Другими словами, при равной высоте герметичность уплотнения определяется площадью кольца набивки, т.е. площадью фильтрации, но не диаметром крышки. Для шнуровой набивки или прессованных колец марки АГ-50 высота набивки может быть довольно точно определена по расчетному уравнению (см. с. 96). Для этого лишь следует задать допустимое значение утечки через уплотнение и знать полученное экспериментальным путем значение коэффициента проницаемости набивки при сжатии ее рабочим давлением. [c.97]

Для уникальных главных прессовых пневмо- и гидроцилиндров, имеющих большую трудоемкость ремонта, применяется другой метод определения технического состояния измерение утечек через уплотнения поршня и штока. В конструкции цилиндров при проектировании предусматривается специальный канал, проходящий через поршень и шток, а в узле уплотнения штока — специальная полость (рис. 2). Указанные канал и полость с помощью хлорвиниловых трубок 1 ш 2 соединяются с дренажной системой. В удобном месте устанавливаются датчики давления 5 и б на 1—4 кгс/см и калиброванные жиклеры 4, 5. Для пневмоцилиндров жиклер имеет отверстие 0,5—0,6 мм, для гидроцилиндров подбирается в соответствии с предельной нормой утечки в зависимости от диаметра и типа уплотнения. Для обнаружения нарушения герметичности уплотнения или износа трущейся пары гильза—поршневые кольца устанавливаются датчики давления (последние могут быть встроены в каждую контрольную ветвь). [c.38]

Замки поршневых колец. Наиболее простой замок — с прямым разрезом (рис. 303,1) имеет тот недостаток, что концы кольца оказывают повышенное давление на стенки цилиндра и вырабатывают поверхность стенок. Утечка через такой замок относительно велика. [c.130]

Утечка через набивки, манжеты и кольца [c.821]

Загрязнение и утечка обычно вызываются нарушениями технологического процесса, но они могут быть и результатом механического действия движущихся частей. Утечка через герметичные уплотнения в высокоскоростных вращающихся машинах всегда была сложной проблемой, которая еще более усложнилась в связи с применением криогенных жидкостей. Вместо сложной герметизации иногда принимаются меры по предотвращению утечки. Резиновые уплотняющие кольца, применяемые в статических и динамических устройствах, часто теряют свою упругость. Инженер по анализу отказов обычно проверяет уплотняющие кольца с помощью склерометра, так как такие измерения помогают обосновать предложение применять уплотнения типа металл — металл для систем, подлежащих длительному хранению. Проведение в лаборатории анализа отказов, возникающих при циклических испытаниях на срок службы, может быть очень полезным для определения эффектов расширения пределов допусков на узлы движущихся частей. Увеличение вязкости смазочных веществ на основе нефти при низких температурах является другой причиной неисправностей. Применение новых методов наложения сухой смазки на металлические поверхности в некоторых случаях устраняет эту причину отказов. [c.292]

Утечки в радиальном направлении ограничиваются внутренним кольцом. Наружное и внутреннее кольца должны иметь по возможности совершенную круглую форму по общей поверхности. Эффективность работы внутреннего кольца, как правило, определяется величиной утечек через его замок. [c.61]

Снижение утечек через сальники на штоках было достигнуто применением торцового уплотнения, названного сальником с фрикционной пружиной . В этой конструкции (фиг. 14) отставание уплотнительного кольца от торцовой рабочей поверхности корпуса [c.68]

Пример 2. Определить объем утечек через уплотнение штока. В качестве уплотнения использовано резиновое кольцо с протектором (см. рис. 1.36), периметр которого В = kD = 0,1 м. Ход штока L= 0,1 м, скорость скольжения vi = 0,05 м/с, давление р = = 10 МПа, вязкость масла Ц1 == 22 мПа - с. При нормальной температуре утечки соответствуют классу 2—2 (см. табл 1.8) У о = = 0,05 см м . [c.59]

Эффективным вспомогательным уплотнением, снижающим утечку вдоль вала, является сальниковое уплотнение с двумя кольцами набивки (см. рис. 13.10, а). Однако это уплотнение работает только при наличии утечки через уплотнение и постоянном регулировании, что не всегда осуществимо. [c.440]

Кольцо смазочного масла внутри вращающейся муфты способствует сохранению смазки в корпусе за счет сокращения утечек через уплотнения валов в торцовых крышках. [c.239]

При ламинарном течении количество жидкости, протекающее при заданном перепаде давлений через кольцевой канал с заданным наружным диаметром, приблизительно пропорционально кубу ширины кольца. Кроме того, имеется постоянная утечка через неплотности поршеньков. Поэтому можно ожидать, что зависимость времени изодрома от числа оборотов а, на которое отвернута игла, должна иметь вид [c.265]

Главный цилиндр — поршневого типа (рис. 61). Цилиндр 6 крепится в траверсе пресса на шпильках с гайками. Шток 9 перемещается в чугунной втулке 10, на штоке расположен чугунный поршень 7 с поршневыми кольцами 8 и уплотняющей манжетой 5. Шток соединен с ползуном фланцем 11 с полукольцами 1. Уплотнение штока осуществляется резиновыми манжетами Утечки масла отводятся через кольцо 3. Износ манжет компенсируется высотой комплекта мерных ш йб [c.143]

При разработке прибора установлено, что утечка воздуха из камеры сгорания при закрытых клапанах и отсутствии утечки через соединения головки блока с блоком цилиндров происходит через зазор в стыке поршневых компрессионных колец. В хорошо приработанном двигателе между кольцо и цилиндром, между кольцом и поршнем утечки воздуха нет. Этим прибором можно замерять раздельно и износ цилиндров и износ колец. [c.82]

Непроницаемость запорной арматуры для воды, пара и газа создается либо постановкой уплотнительных материалов — кожи, фибры, резины, эбонита и др. (вентили, водоразборные краны, шаровые краны и т. п.), либо притиркой — пришлифовкой — пробки к корпусу (пробочные краны), клапанов к гнездам (паровые вентили, обратные и предохранительные клапаны и т. п.), дисков к кольцам или корпусу (задвижки разных типов). Кроме того, должна обеспечиваться достаточно плотная набивка сальников, притом правильно выбранным материалом. Если происходят утечки через сальник, необходимо его подтянуть или сменить у него набивку. [c.195]

Полностью автоматизированный узел с резервной манжетой изображен на рис. 65. Включающее устройство с опорным кольцом, имеющим конический выступ, связано с подпружиненным гидравлическим поршнем. При появлении утечки через основную манжету жидкость попадает на колесо с лопатками, нагнетающее ее в полость поршня, который перемещается и освобождает резервную манжету. Поршень может находиться между основной и резервной манжетами и входить в зацепление с основной или резервной манжетой в зависимости от его положения. Привод опорного кольца для включения резервной манжеты может быть осуществлен с помощью соленоида, в цепи питания которого установлен датчик сигнализатора утечки через основную манжету. [c.91]

Улучшение теплоотвода от пары трения и из узла с торцовым герметизатором. Теплоотвод от зоны контакта пары трения происходит главным образом путем теплопередачи через кольца пары трения в среду (теплоотвод с утечкой пренебрежимо мал), поэтому на его интенсивность влияют такие факторы, как коэффициенты теплопроводности материалов колец, коэффициенты теплоотдачи от колец пары трения в среду и разность между температурами теплоотдающих поверхностей колец и среды. [c.202]

На уменьшение расхода пара п прямоточных машинах влияет и уменьшение вредного пространства, а также уменьшение утечки пара через кольца, так как в прямоточной машине при большой длине поршня на нём [c.343]

В ходе измерений от ВЭ к ИЭ по поверхности образца протекает поверхностный ток /, который может быть равен или даже больше объемного тока утечки. Для того чтобы этот ток не измерялся гальванометром, в схеме и предусмотрен заземленный ОЭ (охранное кольцо). Поверхностный ток утечки через ОЭ отводится на землю и поэтому не измеряется гальванометрш. Кроме того. ОЭ выравнивает электрическое поле у края ВЭ что обеспечивает постоянство сече-ния трубки , по которой иротекает объемный ток утечкн. [c.135]

На рис. 61, в показана конструкция уплотнительного устройства компрессора высокого давления. Уплотнение состоит из графитовых колец 10 и мягкой прографиченной набивки 14. Отличительная особенность этой конструкции состоит в том, что графитовые кольца не имеют пружин и прижимаются к штоку кольцами 13, которые в сечении имеют форму клина. Мягкая на-бнвка в процессе работы механизма может быть поджата втулкой 15. Мягкая набивка позволяет до минимума уменьшить утечки через уплотнения. [c.129]

Сборка сальников ответственной арматуры должна производиться с гфед-варительно спрессованными кольцами набивки. Это позволяет достичь более равномерной плотности набивки по высоте сальника и делает операцию сборки более удобной и менее трудоемкой. В целях определения оптимальных значений давления прессования была поставлена серия опытов, позволяющих найти зависимость утечки через сальник от этого параметра. [c.32]

В качестве испытуемых бьши использованы набивки АГ-1, АС, АГ-50 и АГФ-50. Для сопоставимости результатов кольца шнуровых набивок АГ-1 и АС подвергались предварительному сжатию в пресс-формах давлением 600 кгс/см, а между прографиченными кольцами из шнура АС устанавливались кольца высотой 5 мм, спрессованные из чешуйчатого графита тем же давлением. По торцам такой набивки в сальниковой камере располагались кольца из асбестового шнура. Опыты проводились на стендах с диаметром штока 20 и 48 мм. Давление затяжки набивки составляло 150-300 кгс/см , параметры пара р = 110 -г 125 кгс/см, t = 400 -г 550 С. Результаты испытаний набивок АГ-1 и АС, проведенные на стенде со штоком диаметром 20 мм (Лд = 0,07 мкм) при = = 150 кгс/см , представлены на рис. 39. Из рисунка следует, что перво-начапьная герметичность обеих набивок при заданных величинах А Id низкая и утечка находится в пределах 0,7-0,8 см /мин, набивка АГ-1 обладает несколько более высокой уплотняющей способностью, чем АС перемещение штока ведет к резкому увеличению утечки через сальник с самого начала и уже после 25-50 м пути скольжения штока относительно набивки износ ее настолько велик, что достигает 1 см /мин, и недопустим для ответственной арматуры. [c.76]

Разрезные кольца с прямым замком работают с утечками через зазор в стыке и применяются в качестве пружинящих кнаружи поршневых колец при не слишком тяжелых условиях. Сальниковые пружиняш,ие внутрь разрезные кольца с прямым замком обычно недостаточно эффективны для уплотнения штоков. [c.80]

Когда давление р герметизируемой полости достигнет величины толщина пленки при обратном ходе контртела становится менее высоты неровностей его поверхности. Это означает, что практически жидкость перестает поступать в герметизируемую -полость, и уплотнение при обратном ходе как бы соскабливает пленку жидкости, выносимую при прямом ходе. При этом гидродинамическая смазка сменяется граничной и соответственно меняются зависимости утечек и трения от давления. Вместо параболы по уравнению (115) дальнейший рост утечек с давлением имеет линейный характер. На величину утечек существенно влияет состояние поверхности контртела. На рис. 115 показаны графики утечки через уплотнение кольцом круглого сечения (d = 4 мм] D = 50 мм р = 250 кПсм масло АМГ-10) в зависимости от класса обработки шлифованного или вибро-обкатанного штока, показывающие снижение утечек при повышении класса чистоты обработки до у9—VlO. Подводя итог вышеизложенному, констатируем существование нескольких режимов работы уплотнений с различными механизмами трения и утечки. На рис. 116 режимы I—IV схематично показаны графиками [c.233]

В отличие от УВ удельную утечку через УПС выражают отношением объема утечки к суммарной площади контртела за п двойных ходов V = = V/ nDLn). Работоспособность уплотнения оценивают не по времени работы г, а по пути 2Ln, пройденному контртелом до повреждения УПС и резкого увеличения утечек. Среднестатистические утечки через эластомерные УПС (манжеты, кольца Х-образного и пилообразного сечений) находятся в пределах 0,001... 0,5 см /м с преобладанием вероятных утечек на уровне 0,01 см /м . Обычная наработка УПС с эласто-мерными уплотнителями до появления сильной утечки 21Л = 300... 500 км. Утечки через УПС с шевронными резинотканевыми манжетами в 2-5 раз больше, чем через УПС с эласто-мерными уплотнителями, однако они обеспечивают наработку до 1500 км. В последнее время начинают широко применять комбинированные резинопластмассовые УПС. Теоретического расчета утечек таких уплотнений нет. [c.45]

Значительно более высокую температуру способно выдержать уплотнение, состоящее только из металлических деталей (рис. 81). Утечку через поверхность сопряжения олаваюнюшо упложкителыдаго кольца 2 и стакана 5 предотвращает [c.109]

При обнаружении утечек через уплотнительные кольца и манжеты их следует заменить. При значимльном износе самого цилиндра его стедует заменить или отремонтировать поршневую систему (прохонинговать гильзу цилиндра, заменить поршень, крльца и т. д.) [c.156]

Определить наличие утечек через поршневые кольца и клапаны, как это делается при проверке бензиновых двигателей. Оценка технического состояния сопряжений по показани-нм прибора проводится в соответствии с табл. 6. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...