230—232 — Утечки с кольцами

Канавки под резиновые кольца круглого сечения. Канавки выполняют в одной из находящихся в контакте деталей (например, в штоке или в цилиндре). В канавку устанавливают резиновое кольцо, предназначенное для предотвращения утечки жидкости или воздуха (рис. 259). На чертеже вала или втулки канавку изображают упрощенно (рис. 259, а, б). Размеры канавки наносят иа выносном элементе (рис. 259, в, г). ГОСТ 9833 — 73 устанавливает размеры уплотняющих колец и канавок иод них. Определяющим размером является диаметр D уплотняемого цилиндра или диаметр d штока (рис. 259, а). [c.151]

Для предотвращения утечки продуктов сгорания топлива через зазор в области разъема используются уплотнительные кольца или сильфонные [c.323]

Зная и, легко найти утечку жидкости Qg через зазор Вц. Расход жидкости через элементарное кольцо толщиной dy [c.370]

С целью уменьшения внутренних перетоков в зазорах между торцовыми поверхностями шестерен и втулок предусмотрена автоматическая компенсация торцовых зазоров. Достигается это следующим образом. Рабочая жидкость из камеры нагнетания по каналу поступает в полость В между подвижными втулками 5, резиновым уплотнением 6 с направляющей пластиной 7 и крыщкой 11 и прижимает втулки к торцам шестерен, ликвидируя зазор между ними. Но со стороны шестерен на втулки также действует рабочая жидкость. Однако усилие с этой стороны несколько меньше, так как меньше площадь, на которую действует давление. Разность усилий, а также свойства сохранения масляной пленки обеспечивают необходимый зазор. Утечка рабочей жидкости из полости В предотвращается уплотнительными кольцами 8 и 9. [c.16]

Через образец диэлектрика под действием приложенного к его электродам постоянного напряжения протекает ток утечки, имеющий две составляющие. Одна из них представляет собой ток, идущий по тонкому электропроводящему слою влаги с растворенными в ней веществами этот слой образуйся в результате осаждения влаги из воздуха на поверхности образца. Это так называемый поверхностный fOK диэлектрика. Вторая составляющая — это ток, проходящий через собственно материал, через его объем. Эту составляющую именуют обьемным током диэлектрика. Эквивалентная схема образца, следовательно, должна состоять из двух соединенных параллельно сопротивлений. Первое, R , учитывает поверхностный ток диэлектрика, а второе, R,,, — объемный ток. Обычно стремятся измерять каждую из составляющих в отдельности, устраняя при этом влияние другой. С этой целью используют систему из трех электродов измерительного, высоковольтного и охранного. Например, для плоского образца (рис. 1-1, а) в случае измерения объемного сопротивления R охранный электрод 2 имеет форму кольца, которое расположено на поверхности концентрически с измерительным электродом 1. На другой стороне образца 3 помещен высоковольтный электрод 4. Охранный электрод значительно выравнивает поле между измерительным и высоковольтным электродами и отводит поверхностный и объемный токи в краевых областях образца на землю так, что они не регистрируются измерительным прибором. Аналогично применяются охранные электроды и для трубчатых образцов. [c.17]

При работе насоса обойма подшинника статора и ротор вращаются с большей скоростью. В случае заполнения маслом внутренней полости наблюдаются значительные потери мощности на перемешивание рабочей жидкости. Для устранения этого явления насос уплотнен войлочными кольцами 23, которые препятствуют проникновению масла из ванны механи. ша подачи внутрь насоса. Масло, попадающее в полость насоса и результате утечек, выбрасывается центробежными силами через дренажные отверстия 24. Для того чтобы в насосе не создавалось разрежение, внутренняя полость сообщается с атмосферой через трубку 25, верхний конец которой всегда находится выше уровня масла в картере механизма подачи. [c.70]

Для предотвраш,ения утечек рабочей жидкости из штоковой полости наружу установлены манжета IJ, войлочное кольцо 12 и резиновое кольцо 13. Чтобы при втягивании штока осевшая на него грязь не попадала в штоковую полость гидроцилиндра и не повреждала [c.87]

Для определения удельных сопротивлений — объемного и поверхностного — необходимо разделить в образце объемный и поверхностный токи и измерить их в отдельности, после чего, подсчитав по напряжению и току соответствующие сопротивления, найти значения удельных сопротивлений.и ля этой цели может быть использована трехэлектродная схема, показанная на рис. 1-4. При включенном налево переключателе и ключе в положении 1 под положительным потенциалом оказывается нижний электрод 4 (рис. 1-4, а), охранное кольцо (электрод 2) будет заземлено верхний — измерительный электрод 1 соединен с гальванометром, снабженным регулируемым шунтом г . В этом случае через толщу диэлектрика с нижнего электрода на измерительный проходит основной объемный ток утечки, который измеряется гальванометром. Между нижним электродом и охранным кольцом проходят частично объемный ток и поверхностный ток, отводимые мимо гальванометра. После определения объемного тока утечки и вычисления объемного сопротивления R по формуле [c.10]

К третьей обойме со стороны выхода привинчивают сварнолитой диффузор. В паз корпуса диффузора устанавливают обойму уплотнения с тремя подвижными кольцами, сводящими к минимуму утечки воздуха из компрессора (за одиннадцатую ступень) в турбину. В паз обоймы уплотнения со стороны камеры сгорания устанавливают защитный тепловой экран ротора ТВД. [c.33]

На фиг. 296 приведены различные конструкции размыкающих цилиндров. На фиг. 296, а показана установка поршня с уплотнительной манжетой (конструкция аналогична показанной на фиг. 294). На фиг. 296,6 вместо манжеты использовано уплотнение поршневыми кольцами, применение которых связано с некоторой утечкой масла поэтому в обеих конструкциях предусмотрено дренажное отверстие. Надо отметить, что величина утечки изменяется в процессе работы привода в связи с изменением степени приработки и изнашиваемости элементов поршневой группы. В первое время утечка постепенно уменьшается, а затем по мере увеличения износа постепенно возрастает. [c.491]

Особо важную роль играют уплотнения в подшипниках жидкостного трения, применяемых на станах горячей и холодной прокатки, так как на этих станах в подшипники может легко попадать в первом случае вода и окалина, а во втором случае — эмульсия, применяемая для охлаждения валков. Поэтому в подшипниках жидкостного трения со стороны бочки валка обычно устанавливаются два уплотнительных кольца одно — для предотвращения утечки масла из подшипника и второе — для защиты подшипника от попадания в него извне воды и грязи. Помимо радиальных уплотнений, в этих подшипниках предусматривается также торцевое уплотнение для дополнительной защиты подшипника от воды и грязи. Это уплотнение обычно представляет собой бронзовое или текстолитовое кольцо, смонтированное в корпусе подшипника и плотно прижимаемое при помощи пружин к торцу бочки валка. [c.21]

Воздух проходит по кольцевой канавке, и при наличии просвета по окружности кольца расход его резко увеличивается. Это позволяет отбраковать кольца, имеющие повыщенный просвет. Однако, чтобы исключить утечку воздуха через тепловой зазор в стыке проверяемого кольца, в кольцевой канавке сделана перемычка на длине дуги 16 мм (8 + 2X4=16 мм, см. сечение АА). [c.272]

Иногда применяют однокамерные трех- и четырехступенчатые сальники. В трехступенчатом сальнике (см. рис. 1,6) камера разделена двумя фонарными кольцами, что, как считают, повышает герметичность уплотнения. Некоторые фирмы ФРГ в арматуре Z)y 150 мм и выше для радиоактивных сред применяют четырехступенчатые сальники (см. рис. 1,в) с блокирующим паром давлением 6 кгс/см . Камера разделена по высоте тремя фонарными кольцами. К среднему из них подается пар, блокирующий радиоактивную утечку. Таким образом, через нижний отбор отводится радиоактивная утечка с частью блокирующего пара. Остальная же часть пара удаляется из сальника через верхний, нерадиоактивный отбор. [c.5]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

Опыты по определению зависимости герметичности сальника от величины давления уплотняемой рабочей среды проводились с различными набивками при уплотнении воды и пара. Часть этих опытов, в которых использовалась техническая вода, выполнялась с помощью специального устройства, представленного на рис. 14. Корпус устройства 1 имитирует сальниковую камеру, а цилиндрический стержень 2 - шток. В корпус устанавливалась исследуемая набивка 3, с одного торца опирающаяся на кольцо 4, а с другого - на опорную пяту 5. Утечка из сальника поступала в сборник, а оттуда в мерный сосуд. [c.31]

В опытах с армированными кольцами набивки критический уровень утечки через сальник был практически постоянным и составлял q = 0,2 см /мин. В то же время критический путь скольжения, определяющий ресурс работы сальника при hid = 0,9 -г 1,04, составил S k = 800 м, а при hid = 1,2 S k 1250 м. Давление на набивку от затяжки сальника -150 кгс/см. Столь высокий ресурс работы сальников с армированной непроницаемыми перегородками набивкой АГ-50, превыщающий ресурс работы сальников с обычной набивкой АГ-50, но без перегородок, в 10 раз и с набивкой АГ-1 в 40-50 раз, вполне удовлетворит условиям безотказной работы наиболее ответственной арматуры. [c.78]

При определении необходимой высоты набивки неподвижного уплотнения характерным является соотношение h/F. Другими словами, при равной высоте герметичность уплотнения определяется площадью кольца набивки, т.е. площадью фильтрации, но не диаметром крышки. Для шнуровой набивки или прессованных колец марки АГ-50 высота набивки может быть довольно точно определена по расчетному уравнению (см. с. 96). Для этого лишь следует задать допустимое значение утечки через уплотнение и знать полученное экспериментальным путем значение коэффициента проницаемости набивки при сжатии ее рабочим давлением. [c.97]

Для уникальных главных прессовых пневмо- и гидроцилиндров, имеющих большую трудоемкость ремонта, применяется другой метод определения технического состояния измерение утечек через уплотнения поршня и штока. В конструкции цилиндров при проектировании предусматривается специальный канал, проходящий через поршень и шток, а в узле уплотнения штока — специальная полость (рис. 2). Указанные канал и полость с помощью хлорвиниловых трубок 1 ш 2 соединяются с дренажной системой. В удобном месте устанавливаются датчики давления 5 и б на 1—4 кгс/см и калиброванные жиклеры 4, 5. Для пневмоцилиндров жиклер имеет отверстие 0,5—0,6 мм, для гидроцилиндров подбирается в соответствии с предельной нормой утечки в зависимости от диаметра и типа уплотнения. Для обнаружения нарушения герметичности уплотнения или износа трущейся пары гильза—поршневые кольца устанавливаются датчики давления (последние могут быть встроены в каждую контрольную ветвь). [c.38]

Изменение значения сопротивления на входе электронного усилителя устраняется путем термостатирования объема с сопротивлением. Повышение его температуры на 20—30° благоприятно сказывается и на поверхностной утечке самого сопротивления. Общая стабильность работы прибора при этом повышается. Конструкция камеры очень проста н представляет собой полый цилиндр с продольной щелью и центральным собирающим электродом в виде стержня с экранными кольцами в местах крепления. Постоянная времени прибора равна 2,6 сек. [c.213]

Для предупреждения утечки углекислого газа через зазор между хвостовиком клапана 4 и отверстием в корпусе 1 служат пластмассовые кольца И, которые создают уплотноше при завинчивании накидной гайки 3. [c.264]

При наличии разрежения на входе (Ро<Ратм) между кольцами набивки устанавливается кольцо 5 гидрозатвора, к которому подводится запирающая жидкость. Кольца гидрозатвора устанавливаются также, когда недопустима утечка перекачиваемой жидкости наружу. При этом давление запирающей жидкости Рз= (1,25-т-1,3) р (рис. 7.22,6). [c.179]

Уплотнения неподвижных соединений. К соединениям, подлежащим уплотнению, относятся болтовые соединения корпусов аппаратов высокого и низкого давления, крьшик редукторов, двигателей и т. д. Их уплотнение достигается за счет деформации сжатия прокладок, колец и других уплотняющих элементов п Н1 затяжке болтов (рис. 28,2). Прокладки и кольца имеют различное поперечное сечение и форму в плане, соот-ветствукмцую форме стыка. Их изготовляют из листовых материалов (картона, паронита, асбеста, резины, алюминия, меди, стали и др.). Выбор материала для элемента производят в зависимости от напряжения сжатия, исключающего утечку. [c.463]

Для предотвращения утечек рабочей жидкости сопрягаемые поверхности патрубков 4 и 11 ж корпуса распределителя уплотнены кольцами из маслостойкой резиносмеси, устанавливаемыми в канавках 13 хвостовиков патрубков. [c.123]

Схема с торовыми плунжерными сервомоторами (рис. IV. 12) отличается исключительной компактностью (см. рис. 11.4, 11.5). В этой схеме движущий момент Л1дв = 2P(.epi/ yx образуется чистой парой сил, а = 0. Цилиндры / сервомотора выполнены сварными. Плунжер 3 отливают из стали 20ГСЛ, обрабатывают по торовой поверхности и устанавливают на кронштейне 9. Масло под давлением подводится по трубам 8 через плунжер в цилиндры 4 жестко связанные с регулирующим кольцом. В конце хода сервомотора на закрытие подвод масла замедляется дроссельным клапаном 2 при нажиме торца плунжера на штифт 1. Поверхности цилиндров обработаны только на торцах, где к ним присоединены корпуса 5 уплотнений с мягкой набивкой 6 и нажимными грунд-буксами 7. К недостаткам торовых сервомоторов, ограничивающих их применение, относятся весьма сложная и трудоемкая обработка плунжера, большие размеры уплотнений, их сильный износ и значительные утечки масла из сервомоторов. [c.103]

В ходе измерений от ВЭ к ИЭ по поверхности образца протекает поверхностный ток /, который может быть равен или даже больше объемного тока утечки. Для того чтобы этот ток не измерялся гальванометром, в схеме и предусмотрен заземленный ОЭ (охранное кольцо). Поверхностный ток утечки через ОЭ отводится на землю и поэтому не измеряется гальванометрш. Кроме того. ОЭ выравнивает электрическое поле у края ВЭ что обеспечивает постоянство сече-ния трубки , по которой иротекает объемный ток утечкн. [c.135]

Миллер 172] испытывал электрогидравлическую систему управления полетом в течение 380 ч при 93° С и давлении до 211 кг см . Доза облучения составляла 5-10 эрг/г. В этой системе использовали гидравлическую жидкость Оронайт)) 8200 ( Oronite 8200) на основе низкомолекулярного полиизобутилена и уплотнительные кольца из Вайтона А и нитрильного каучука. Кольца из Вайтона А хорошо герметизировали в статических уплотнениях, хотя и подвергались заметной остаточной деформации сжатия. В динамических уплотнениях с Вайтоном А наблюдалась некоторая утечка на конечной стадии испытания. Физические свойства колец из нитрильного каучука изменились меньше, чем кольца из Вайтона А. [c.105]

Кольцо уппотнителыюе по ГОСТ 9833-73 Номинальный расход, дм /мии Внутренние утечки, [c.362]

На рис. 61, в показана конструкция уплотнительного устройства компрессора высокого давления. Уплотнение состоит из графитовых колец 10 и мягкой прографиченной набивки 14. Отличительная особенность этой конструкции состоит в том, что графитовые кольца не имеют пружин и прижимаются к штоку кольцами 13, которые в сечении имеют форму клина. Мягкая на-бнвка в процессе работы механизма может быть поджата втулкой 15. Мягкая набивка позволяет до минимума уменьшить утечки через уплотнения. [c.129]

Сборка сальников ответственной арматуры должна производиться с гфед-варительно спрессованными кольцами набивки. Это позволяет достичь более равномерной плотности набивки по высоте сальника и делает операцию сборки более удобной и менее трудоемкой. В целях определения оптимальных значений давления прессования была поставлена серия опытов, позволяющих найти зависимость утечки через сальник от этого параметра. [c.32]

В качестве испытуемых бьши использованы набивки АГ-1, АС, АГ-50 и АГФ-50. Для сопоставимости результатов кольца шнуровых набивок АГ-1 и АС подвергались предварительному сжатию в пресс-формах давлением 600 кгс/см, а между прографиченными кольцами из шнура АС устанавливались кольца высотой 5 мм, спрессованные из чешуйчатого графита тем же давлением. По торцам такой набивки в сальниковой камере располагались кольца из асбестового шнура. Опыты проводились на стендах с диаметром штока 20 и 48 мм. Давление затяжки набивки составляло 150-300 кгс/см , параметры пара р = 110 -г 125 кгс/см, t = 400 -г 550 С. Результаты испытаний набивок АГ-1 и АС, проведенные на стенде со штоком диаметром 20 мм (Лд = 0,07 мкм) при = = 150 кгс/см , представлены на рис. 39. Из рисунка следует, что перво-начапьная герметичность обеих набивок при заданных величинах А Id низкая и утечка находится в пределах 0,7-0,8 см /мин, набивка АГ-1 обладает несколько более высокой уплотняющей способностью, чем АС перемещение штока ведет к резкому увеличению утечки через сальник с самого начала и уже после 25-50 м пути скольжения штока относительно набивки износ ее настолько велик, что достигает 1 см /мин, и недопустим для ответственной арматуры. [c.76]

Результаты испытаний сальников с армированными уплотнительными кольцами убедительно свидетельствуют об исключительно высоких показателях герметичности и износостойкости такой набивки. Характерным для этой набивки с непроницаемыми перегородками из алюминиевой фольги между уплотнительными кольцами, как и для обычных неармиро-ванных набтаок, является следующее. С удлинением пути скольжения утечка плавно возрастает до какого-то момента, после которого происходит резкое ее увеличение, определяющее полную разгерметизацию сальника. Этому моменту соответствует критический уровень утечки и критический путь скольжения. Под критическим уровнем утечки следует понимать такое количество протекающей через сальник рабочей среды, пре-вьпиение которого ведет к опасности резкой разгерметизации уплотнения. [c.78]

МЯГКОЙ никелевой ленты (ГОСТ 2170-62) марки НП-2 толщиной 0,05 мм (шток диаметром 20 мм, = 0,07 мкм). Кольца из ленты изготовлены таким образом, что внутренний диаметр их был меньше на 1мм диаметра штока, а наружный - на 1 мм больше диаметра камеры. Это позволило свести зазоры к минимуму, что является весьма существенным фактором. Из рисунка видно, что такие перегородки дают возможность несколько увеличить ресурс работы сальника по сравнению с алюминиевыми и, что особенно важно, предотвратить резкую разгерметизащ1ю сальника вследствие повышения износостойкости армирующих перегородок в зоне контакта со штоком. При незначительной относительной высоте набивки в опытах hid = 0,9) после 1000 м пути скольжения утечка составляла [c.79]

При установке в сальниковую камеру фонарного кольца, служащего для дренажа утечки, необходимо учитьтать возможную усадку установленных до него колец набивки. При полностью собранном и затянутом сальнике середина фонарного кольца должна располагаться [c.105]

Пассивная опора пресса (рис. 25, е) сферическая. Центр сферы расположен не на поверхности опорной плиты, а ближе к внутренней части опоры. Сфера крепится к траверсе через центральную шаровую опору и периферийные подпружиненные болты. Особенность сферической опоры — смазка под высоким давлением, сохраняющим жидкостное трение между полусферами независимо от действующей нагрузки. Смазка поступает через специальный золотник, открывающий доступ масла в полость между сферами при уменьшении зазора. Для предотвращения утечек масла по периферии подвижной полусферы установлено резиновое уплотнительное кольцо, распираемое внутренним давлением. Сферическая пассивная опора в значительной мере сужает возможности пресса, поскольку при любых режимах, осуществляемых на активной опоре, равнодействующая сил реакции образца будет проходить через центр пассивной опоры. Таким образом, эксцентрпситет, а также наклон поверхности пассивной опоры, оказывается неуправляемым. Для гашения энергии, освобождаемой при разрушении образца, предусмотрены пружинная подвеска пассивной сферической опоры и пружинное крепление фундаментного блока, на котором установлен пресс. Масса пресса около 150 т, масса фундаментного блока около 100 т. Последний подвешивают на четырех болтах через тарельчатые пружины. Собственная частота колебаний системы около 5 Гц, а коэффициент демпфирования более 90%. Для демпфирования служит специальное устройство гпдроцилиндров пресса (рис. 25, д), торцы штока плунжеров превращены в гидравлические, связанные между собой демпфирующие оппозитные цилиндры. Эффектив1юСть демпфирования последних такова, что внезапное разрушение образца при нагрузке 20 МН вызывает реактивную силу плунжера не выше 100 кН. [c.76]

Изображенная на рис. 3.40 конструкция была принята за основу при разработке УВГ для насосов реакторов БОР-60, БН-350 и БН-600, причем для насосов реакторов БН-350 и БН-600 она взаимозаменяема. Материал пар трения графит 2П-1000 (неподвижные кольца)—азотированная сталь 38ХМЮА (кольца, вращающиеся с валом). Сталь азотирована на глубину от 0,4 до 0,6 мм с твердостью верхнего слоя HR 56. Поверхность графитовых колец, кроме плоскости контакта, омеднена с последующим лужением в целях исключения утечки масла через поры графита. Удельная нагрузка на пару трения составляет 0,25 МПа. Промежуточная камера между парами трения заполняется маслом, образующим масляный затвор. Суммарные протечки масла через обе трущиеся поверхности не превышают 30 см /ч. Подпитка маслом обеспечивается бачком-питателем. Тепло в масляном уплотнении снимается водяным холодильником, встроенным в его корпус. Уплотнение выполнено в виде единого блока, устанавливаемого в сборе на вал насоса. [c.89]

Оснювными частями пневматического привода являются цилиндр и движущийся в нем поршень. Для устранения утечки воздуха между цилиндром и поршнем последний снабжается уплотнительными манжетами (рис. 109) или поршневыми кольцами. Поршневые кольца обладают несколько меньшей герметичностью, чем манжеты, но допускают длительную работу с меньшим износом при высоких скоростях и высоких температурах. Поэтому поршневые кольца в пневматическом приводе применяются только в тех случаях, когда скорости движения значительно превышают 1 м/сек или когда механизмы работают с большой частотой включений, а также в случае, если температура стенки цилиндра и поршня превышает 70—80°. Во всех остальных случаях хорошее уплотнение поршня достигается при применении манжет (ГОСТ 6678-53). Материалом для манжет является маслостойкая резина, допускающая работу их при температурах от +80 до —35°. Применение манжет из кожи не может быть рекомендовано для пневматических приводов, поскольку стойкость и долговечность кожаных манжет значительно ниже, чем у манжет из маслостойкой резины. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...