Сталь быстрорежущая кривая отпуска

Дилатометрическая кривая отпуска высокоуглеродистой быстрорежущей стали показывает, что в этой стали также наблюдается сочетание высоко- и низколегированного аустенита (фиг. 436). [c.243]

Отпуск при 560° С приводит к интенсивному распаду остаточного аустенита, превращению его во вторичный мартенсит и значительному повышению твердости первого слоя (с 500—600 кгс/мм перед отпуском до 850—925 кгс/мм после отпуска), в то время как микротвердость исходной структуры сохраняется равной 780 кгс/мм (кривая 2, рис. 5). Таким образом, отпуск быстрорежущей стали, подвергнутой нагреву лучом ОКГ, при температуре 560° С приводит к некоторому упрочнению ее по сравнению с исходным состоянием стали, полученным в результате стандартной термической обработки. Повышение микротвердости составляет 70—100 кгс/мм [c.17]

Фиг. 436. Дилатометрическая кривая, снятая при первом отпуске закалённой высокоуглеродистой быстрорежущей стали.

Рис. 10. Влияние размера карбидов (указаны на кривых) на твердость быстрорежущей стали в зависимости от температуры отпуска

Рис. 111. Влияние температуры аустенитизации на твердость быстрорежущей стали марки R6 в зависимости от температуры отпуска (цифры на кривых обозначают температуру аустенитизации)

Если основным требованием к стали является ее вязкость (например, штамповые стали для изготовления пуансонов), то следует использовать интервал более высоких температур отпуска. Это делает возможным увеличить зернистость карбидов, что приводит к существенному снижению закалочной твердости (см. кривые отпускной твердости для инструментальных сталей). Высоколегированные инструментальные стали (например, быстрорежущие стали) отпускают при температуре 520—650° С, т. е. при температуре, вызывающей дисперсионное твердение. [c.144]

Закаленный инструмент из быстрорежущей стали во время работы нагревается. Не может ли этот нагрев заменить отпуск На этот вопрос приходится ответить отрицательно. Опыт показывает, что постепенный нагрев закаленной быстрорежущей стали вызывает сначала резкий провал на кривой зависимости твердости от температуры из-за превращения мартенсита и снятия внутренних напряжений. В этот момент инструмент легко затупляется. Отсюда следует, что инструмент из быстрорежущей стали должен быть не только [c.349]

При обработке холодом до температуры —70° С довольно интенсивно продолжается мартенситное превращение, повышается твердость стали, но не изменяется состав твердого раствора и таким образом не изменяется теплостойкость. При этом образуется более равномерная структура стали, что в отдельных случаях оказывает благоприятное влияние на прочностную стойкость инструментов. Однако не следует забывать об отпуске после обработки холодом. Во Время отпуска закаленной быстрорежущей стали при низких температурах (150—350° С), таких же, как у эвтектоидных и доэвтекто-идных инструментальных сталей, начинается распад мартенсита, уменьшается содержание растворенного углерода (см. табл. 84), выделяются карбиды МвзС, уменьшаются искаженность кристаллической решетки мартенсита, внутренние напряжения и удельный объем, происходит снижение твердости на HR 3—6. Изменение твердости быстрорежущей стали R6, закаленной от различных температурах нагрева, в зависимости от температуры отпуска представлено на рис. 191. Для сравнения на рисунке показаны кривые отпуска ледебуритной инструментальной стали с 12% Сг (сталь марки К1) и эвтектоидной инструментальной стали S81. На первом и втором участках характер кривой быстрорежущей стали подобен характеру кривых нелегированной инструментальной стали, При дальнейшем увеличении температуры отпуска в быстрорежущих сталях в интервале температур 450—600° С при дальнейшем распаде твердого раствора уменьшение твердости сменяет значительное ее увеличение (рис. 192). Увеличение твердости данных быстрорежущих сталей тем больше, чем выше была температура нагрева при закалке или же чем больше легирующих компонентов растворилось в аустените. Этот процесс можно ясно наблюдать на кривых отпуска быстрорежущих сталей R6 (см. рис. 191) и RIO (рис. 193). Сначала вместо цементита появляются со все более увеличивающимся Содержанием легирующих компонентов карбиды Ме С (содержание углерода в мартенсите при 400°С не снижается), затем появляются собственные карбиды легирующих компонентов и сложные карбиды. [c.215]

Рис. 193. Кривые отпуска быстрорежущей стали R10 (2—8—1) (температура ау-стенитизации указана на кривых)

Отпуск быстрорежущей стали нужно производить при 560 При однократном отпуске применяется трехчасовая выдержка при указанной температуре, что необходимо для выделения из аустенита мельчайших карбидов этим понижается легированность аустенита, что повышает температуру конца мартенситного превращения М,,. и обеспечивает возлюжность превращения остаточного аустенита в мартенсит при последующем охлаждении. Вторичное мартенситное превращение начинается при охлаждении примерно при 200° (см. утолщенный участок внизу кривых на фиг. 234). В результате получается структура из первичного мартенсита, образовавшегося при закалке вторичного мартенсита, образовавшегося при отпуске, и карбидов (фиг. 235, б), причем твердость составляет Я с = 65. [c.346]

При изучении отпуска быстрорежущей стали (задача 86) нагрев до 560° С можно проводить со скоростью порядка 20° С1мин, после нагрева должна быть произведена выдержка в течение часа. При нагреве и особенно при охлаждении отметки для расшифровки дилатометрических кривых лучше делать через 20° С. Запись показаний при охлаждении образца следует проводить до температуры порядка 50—60° С. [c.199]

Красностойкость быстрорежущая сталь приобретает только после закалки и высокого отпуска. Нагрев для закалки простого инструмента из стали марки Р18 ведется вплоть до температур начала оплавления (1290—1310°) для фасонного инструмента температура закалки снижается до 1270—1280°. Сталь марки Р9 закаливается с температуры 1250—1270° повышение температуры выше 1270° ведет к перегреву вследствие растворения карбида. Выбор высокой температуры закалки быстрорежущей стали вызван стремлением перевести легирующие элементы в раствор аустенита (а следовательно, и мартенсита) для получения вторичной твердости. При высокой температуре нагрева твердость сразу после закалки несколько снижается, так как в структуре сохраняется остаточный аустенит, содержание которого доходит до 30% (фиг. 131). Однако дальнейший высокий отпуск повышает твердость до 62 / с и выше (вторичная твердость). На фиг. 132 приведены кривые изменения твердости при отпуске стали марки Р18, закаленной с нормальной температуры 1280° и о температур 1150 и 950°. Твердость стали, закаленной с температуры 1150°, получается максимальной в закаленном состоянии и резко снижается с повышением температуры отпу- Ka, тогда как твердость стали, закаленной с температуры 1280°, достигает максимального значения (62—64 R ) при температурах отпуска 560—580°. Падение твердости при отпуске после закалки с невысокой температуры объясняется малой легированностью мартенсита, так как значительное количество легирующих элементов и углерод остались в карбидах и не перешли в paqrBop аустенита. Следует заметить, что и закалка стали марки Р18 с высокой температуры не переводит в раствор аустенита до 15—20% карбидов, в том числе карбидов эвтектического типа. [c.244]

Фиг. 132. Влияние температуры закалки на измёнение твердости быстрорежущей стали марки PI8 при отпуске. Цифры на кривых — температуры закалки.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...