Мазут - Параметры сжигания

Физико-химические свойства 3 — 304 Мазут — Параметры сжигания 14 — 154 [c.138]

Целью эксплуатационных испытаний обычно бывает определение совокупности условий, обеспечивающих расчетные параметры пара, надежность и максимально возмол<ный к. п. д. нетто котла. При сжигании сернистых мазутов возникает дополнительная задача уменьшения коррозии, шлакования и загрязнений низкотемпературных поверхностей нагрева. [c.311]

Опыт наладочных работ показывает, что использование к. п. д. нетто часто неоправданно усложняет эксперимент и что без существенного ущерба для конечного результата можно прибегнуть к дальнейшему ограничению подлежащих оптимизации величин. Так, для определения наивыгоднейших режимных параметров топочного устройства парогенератора при сжигании природного газа и мазута обычно достаточно определения кривой к. п. д. брутто и нахождения ее максимумов. На твердом топливе наивыгоднейшие значения таких, например, параметров, как избыток воздуха, соотношение скоростей первичного и вторичного воздуха, регулирование аэродинамики горелок, также нередко находят по к. п. д. брутто (см. на рис. 1-6 кривые к. п. д. нетто и брутто). [c.15]

Сжигание твердых топлив грубого размола (торф, бурый уголь) иногда сопровождается сепарацией крупных частиц на скатах холодной воронки. На мазутных парогенераторах возможна сепарация крупных капелек мазута при работе с пониженным давлением топлива (обычно менее 5—8 ат). Указанные явления обычно считают недопустимыми даже в том случае, если по к. п. д. и параметрам [c.19]

В задачу экспериментатора входят как разработка приемов наиболее оперативной перестройки режима, так и оценка оптимальной продолжительности этой перестройки. Изменение определяющего параметра (аргумента) может быть осуществлено скачкообразно или плавно. Скачкообразное изменение способствует сокращению периода стабилизации искомой функции. Однако применение этого приема возможно далеко не всегда и должно быть предметом предварительного излучения. Так, резкое и глубокое изменение избытка воздуха, его крутки или переход с одной группы горелок на другую на антрацитах и тощих углях может привести к потуханию факела, но безопасны при сжигании газа или мазута. Те же маневры по-разному отражаются на работе испарительной зоны прямоточных и барабанных парогенераторов. Скачкообразное увеличение подачи топлива может вызвать заброс перегрева пара и расстройство циркуляции прямоточного агрегата. [c.106]

Формула применима при изменении параметров в следующих пределах, внутри которых находятся, в частности, дымовые газы, получаемые при сжигании мазута в котельных топках. [c.215]

Параметры пара всех котлов 16 ата, 300—380° С. Общая паропроизводительность котельной составляет 270 г/ч. Ранее все котлы работали на угле и переведены на сжигание газа и мазута в 1956—1960 гг. Техническое состояние котлов неудовлетворительное, за исключением котлов системы ЛМЗ. Поэтому в ближайшие годы 10 котлов будут демонтированы. После демонтажа в работе останется три котла системы ЛМЗ и один котел системы Бабкок-Вилькокс . Их паропроизводительность составит 150 г/ч. [c.46]

Водогрейные котлы применяют для снабжения подогретой водой систем отопления и вентиляции, бытовых и технологических потребителей. Котлы устанавливают в промышленно-отопительных, котельных, а также на ТЭЦ для покрытия пиковых отопительно-вентиляционных нагрузок. Основная их особенность — работа при постоянном расходе сетевой воды и включении непосредственно в тепловую сеть. Нагрузка котлов регулируется изменением температуры входящей и выходящей воды путем изменения форсировки топки. Температура воды на входе в котел 70 °С (в пиковом режиме до 110 С), температура воды на выходе из котла — 150 °С и более (до 200 °С). Основные параметры и технические требования на котлы содержатся в ГОСТ 21563-93 [8] (табл. 1.62—1.63). Котлы предназначены для сжигания газа, мазута и твердого топлива. Для них установлена следующая шкала тепловых мощностей, МВт (Гкал/ч) 4,65 (4) 7,5 (6,5) [c.105]

Российская Федерация участвует в международных соглашениях по охране окружающей среды. На Европейском континенте нормы выбросов золы на любой ТЭС не должны превышать 50 мг/м , тогда как фактические концентрации золы в выбросах некоторых ТЭС значительно выше. При сжигании 1 т условного твердого топлива выбрасывается 780 кг углекислого газа, при сжигании мазута более 520 кг, природного газа примерно 370 кг. Следовательно, переход на природный газ в энергетике позволит радикально снизить выбросы углекислого газа в атмосферу. Сокращению выбросов способствует и повышение эффективности технологических процессов производства электрической и тепловой энергии. Лучшие паросиловые блоки с супер-критическими параметрами пара и его двойным промежуточным перегревом позволяют вырабатывать в конденсационном режиме электроэнергию с КПД нетто 44—46 %. Конденсационные парогазовые энергоблоки с котлами-утилизаторами (КУ) вырабатывают электроэнергию с КПД нетто, достигающим 58—60 %. Существенно отличаются при этом удельные затраты на восполнение экологического ущерба от ТЭС различного типа [c.10]

С параметром р связаны все характерные особенности радиационных свойств частиц, в частности особенности излучения частиц малых и больших размеров. Для интересующих нас задач теплообмена излучением в топочных камерах значение параметра р может существенно изменяться в зависимости от рода сжигаемого топлива. При сжигании газа и мазута в пламени образуются частицы углерода малых размеров (сажистые частицы), для которых в существенной для теплообмена в топках области длин волн излучения параметр дифракции р 1. При сжигании угольной пыли параметр дифракции в основном определяется размерами частиц золы и кокса, для которых р >- 1. В соответствии с изменением р существенно изменяются все радиационные характеристики твердой дисперсной фазы пламени при сжигании различных топлив. [c.45]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

При сжигании сернистого мазута с коэффициентами избытка воздуха более стехиометрического основания часть серы топлива окисляется до ЗОг. Дальнейшее окисление серы зависит от большого числа факторов качества топлива и способа сжигания, конструктивных и режимных параметров и др. [c.85]

Высокотемпературная коррозия перегревательных поверхностей нагрева является одной из наиболее важных проблем при сжигании мазута. Без решения этой проблемы немыслимо повышение параметров пара и обеспечение надежности пароперегревателей. В настоящее время на котлах энергоблоков 300, 800, 1200 МВт температура перегрева пара составляет 545/545 °С. При отмеченном уровне температуры перегрева лишь небольшая часть поверхности пароперегревателя подвержена коррозии, интенсивность которой во многом определяется температурой стенки и омывающих газов. [c.151]

О—1,5%, W—1,5%. Котел расходует 3530 кдж теплоты на производство 1 кг пара. Сжигание мазута производится при коэффициенте избытка воздуха, равном 1,15. Параметры газа на выходе / = 400° С, р= ат. [c.121]

Обслуживание котельной, оборудованной водогрейными котлами, независимо от параметров (давления и температуры) теплоносителя, должно осуществляться в соответствии с действующими правилами Госгортехнадзора. К обслуживанию котлов и котельного оборудования допускается персонал, обученный по специальной программе. Если котлы работают на газовом или жидком топливе, машинисты (операторы) обязаны пройти дополнительное обучение по эксплуатации газового оборудования и методам безопасного сжигания газа и мазута. [c.184]

Помимо описания всего комплекса оборудования, выпускаемого промышленностью для мазутных хозяйств электростанций и котельных, книга посвящена разработке обобщенных методик расчета всех тепловых процессов в мазутном хозяйстве, начиная от определения основных характеристик мазута и далее, двигаясь по теплотехнологической схеме от оборудования сливных операций до его подогревателей. Разработанные методики носят обобщенный характер, позволяют рассчитывать оборудование, а затем осуществлять его выбор. С помощью предложенных методик можно также вычислять режимные параметры теплоносителей, производить расчет и выбор тепловой изоляции, определять длительность основных операций по подготовке мазута к сжиганию. [c.6]

Испытания следует проводить по методу прямого баланса при сжигании в котле газа или жидкого топлива (мазута), расход которых может измеряться с минимальной погрешностью. Помимо расхода топлива, являющегося основной составляющей пусковых потерь, при испытаниях должны измеряться следующие параметры [c.96]

В табл. 20.4 приведены типы и параметры работы водогрейных котлоагрегатов КВ-Г — для сжигания газа, КВ-ГМ газа и мазута, КВ- [c.413]

Как видно из рис. 3-13, форма кривых дз = На) при сжигании мазута такая же, как и при сжигании газа. Имеется четко выраженный перегиб, по которому может быть определено значение окр (обозначено стрелкой). Диапазон выявленных для разных котлов сскр значительно уже, чем при сжигании газа, и объясняется меньшим разнообразием конструкций и параметров горелок. Аналогичные результаты были получены в [Л. 3-32, 3-44]. [c.69]

Конструкция котла с камерной топкой для сжигания газа и мазута приведена на рис. 6. Котел имеет блочную обмуровку из жароупорного железобетона. Топочная камера с задней и боковых стенок экранирована самостоятельно включенным циркуляционным контуром, который служит для получения перегретой воды с температурой до 130° С, необходимой для подогрева мазута. В котельных с водогрейными котлами, вырабатывающими воду низких параметров, подогреть мазут этой водой невозможно. Для предохранения выступающих частей секций от перегрева установлен верхний экран, включенный параллельно контуру циркуляции котла. Сжигание топлива осуществляется в низконапорной газомазутной горелке НГМГ-250 или ротационной форсунке Р-1-150. [c.10]

Рекомендуемые расчетные величины основных параметров топочного процесса при сжигании ггза и мазута а , и BQ /V x (см. табл. 3-3). Выбор оптимальной по экономичности величины BQ в пределах рекомендуемых значений зависит от годового числа использования установки и конструктивных особенностей топки. [c.69]

При всем разнообразии типов горелок для сжигания мазута, отличающихся видом и параметрами энергоносителя для распыления, а также конструктивными особенностями, все горелки состоят из двух основных узлов — форсунки и воздухонаправляющего аппарата — регистра. Форсунки должны обеспечивать возможно более тонкое дробление и равномерное распределение частиц топлива в зоне горения. Регистры служат для создания завихренного потока воздуха, подводимого с большой скоростью к корню факела, способствующего интенсивному смешению с частицами топлива и подогреву образовавшейся смеси топочными газами, которые подсасываются вращающимся полым конусом потока к корню факела и ускоряют подготовку и сгорание топлива (рис. 3-4). Закрутка потока воздуха осуществляется при помощи косых (поворотных или неподвижных) лопаток, размещаемых в кольцевом канале регистра. В результате подсоса топочных газов в центральную часть вращающегося полого конуса в центральной части потока возникает циркуляция высоконагретых продуктов сгорания, обеспечивающих устойчивое поджигание вновь образующейся горючей смеси вблизи устья горелки. Количество продуктов сгорания, возвращаемых к устью горелки, возрастает с усилением закрутки. Это дает возможность получить устойчивое и полное сгорание мазута в широком диапазоне изменения нагрузок горелки путем применения сильной закрутки воздушных потоков в регистрах. [c.75]

Новая конструкция ВПГ фирмы Броун—Бовери рассчитана на высокие параметры пара. Газотурбинный агрегат спроектирован с избыточной мощностью. Первый ВПГ этого типа паропро-изводительностью 32 т/ч имеет параметры пара 45 ата, 460° С полезная мощность газовой турбины 600 кВт. С 1958 г. он эксплуатируется при сжигании мазута. Подвод газа к турбине имеет форму циклона, в котором закручивается поток газа. Отсепари-рованная зола с небольшой частью газа продувается в кольцевую щель и не попадает на лопатки турбины. Паропроизводитель-ность ВПГ нового типа до 150 т/ч. Экранные, а также испарительные и пароперегревательные поверхности нагрева выполнены из обычных труб и могут использоваться при параметрах пара до 170 ата, 600° С. [c.120]

На рис. 4-9 представлены результаты исследования дисперсного состава частиц сажи в топке котлоагрегата ТГМП-114 [8J при сжигании мазута. Параметр X = (Н — Нг)1 Н — Н ) характеризует здесь относительное расстояние рассматриваемого сечения от уровня расположения горелок Яг, где Ят — высота топки, а Я — текущее расстояние по высоте топки. На рисунке показаны характерные распределения частиц сажи по размерам в различных зонах топки при различных значениях степени рециркуляции г. Здесь же показано изменение модального размера частиц Хт но-высоте топки при постоянных значениях а и г, а также изменение х . в зависимости от г на уровне X = 0,16. [c.126]

При заданных значениях температуры продуктов сгорания на выходе из топки необходимое приращение энтальпии в конвективных испарительных поверхностях нагрева и экономайзере зависит только от параметров пара. Из рис. 13.1 видно, что при среднем давлении пара 3,93 МПа и температуре 450 °С на парообразование расходуется примерно 64 % общего тепловосприятия в котле. В зависимости от вида топлива и способа его сжигания доля теплоты, передаваемой экранами при сухих твердых топливах, газе и мазуте, составляет 56—60 %, а при влажных твердых топливах 45—48 %, т. е. существенно меньше чем необходи- [c.293]

Паровой котел ТГМП-114 паропроизводительностью 1000 т/ч с параметрами перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С состоит из двух симметричных корпусов и предназначен для сжигания мазута и природного газа. Корпуса котла выполнены по П-образной компоновке с топкой открытого типа. Топочная камера каждого корпуса оборудована шестью вихревыми газомазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ производительностью по мазуту 6 т/ч. Расположение горелок встречное, одноярусное, по три горелки на фронтовой и задней стенах топочной камеры. Расчетное тепловое напряжение топочного объема 267 кВт/м . Рециркуляция дымовых газов осуществляется в нижнюю часть топочной камеры через шесть лиц, расположенных на 2,0 м ниже отметки горелок. Котел оборудован двумя воздухоподогревателями РВП-68Г. [c.66]

Паровой котел ТМ-84 производительностью 420 т/ч с параметрами пара 14,0 МПа, 560 °С предназначен для сжигания мазута. Котел однобарабанный, выполнен по П-образной компоновке и состоит из призматической топки, разделенной двусветным экраном на две полутопки, и опускной шахты, разделенной на два газохода. На фронтовой стене топочной камеры смонтированы восемнадцать мазутных горелок, расположенных в три яруса. Тепловое напряжение топочного объема составляет 204 кВт/м , Котел оборудован двумя воздухоподогревателями [c.85]

Паровой котел ТГМП-204 (паропроизводительность 2650 т/ч, параметры перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С) рассчитан на сжигание сернистого мазута и природного газа. Котел П-образной компоновки, однокорпусный, газоплотный, предназначен для работы под наддувом. [c.95]

Конструктивным параметрам, определяющим уровень коррозионной агрессивности топочных газов при сжигании сернистого мазута, может, вероятно, явиться лучевоспри-нимающая поверхность, отнесенная к количеству введенной в топку теплоты в зоне активного горения. Эта поверхность может быть существенно повынгена за счет заполнения объема топки экранами двустороннего тепловосприятия. [c.104]

На рис. 3-8 показан прямоточный котел типа П-41 завода им. Орджоникидзе паропроизводительностью 950 T 4, имеющий П-образную компоновку. Котел состоит из двух одинаковых корпусов паропроизводительностью по 475 T 4, работающих параллельно и обеспечивающих паром турбину мощностью 300 Мет. Этот котел построен на сверхкритическое давление пара 255 кГ см - и температуру перегрева 565° С. Параметры пара после промежуточного перегревателя 41 Kri AI и 570° С котел предназначается для сжигания мазута и природного газа. [c.55]

Горелки РГМГ предназначены для раздельного сжигания мазута и природного газа. При переходе с одного вида топлива на другой допускается кратковременное совместное сжигание газа и мазута, для чего горелки снабжаются захлопками. После образования устойчивого пламени на заданном топливе горелки отключаются по второму топливу. При переходе на сжигание газа форсунка выводится из воздущного короба вторичного воздуха, в воздушном коробе устанавливается заглушка. При работе на мазуте давление и расход первичного воздуха регулируются ступенчато. В диапазоне нагрузок от 30 до 100% номинальной параметры первичного воздуха могут оставаться неизменными на нагрузках ниже 30 /о во избежание срыва факела давление первичного воздуха снижается до 50% значений, соответствующих полной нагрузке. Технические характеристики горелок типа РГМГ приведены в табл. 8-31. [c.116]

При сжигании жидкого и газообразного топлива опыты целесообразно проводить в следующей последовательности [54] сначала снимают зависимость з = /(апп) и определяют критический избыток воздуха акр (рис. 2.10), ниже которого в уходящих газах обнаруживаются продукты неполного сгорания (СО и Иг), т. е. определяется диапазон рабочих избытков воздуха. Рабочими считаются избытки, на 1—2 % превышающие акр. Опыты проводят в диапазоне а"п = 1,15-Ь 1,03 при сжигании мазута и 1,1 —1,02 при сжигании газа. Требуемое значение избытка устанавливают по сопротивлению контрольного участка конвективной шахты или воздухоподогревателя, предварительно определенному по зависимости от параметра аО (аС топл) или из соотношения = = Лр (а2/а1) , где а, а, аг — избыток воздуха в топке и два его значения при неизменном расходе топлива Ок, С топл — паровая и тепловая нагрузки котла, т/ч, Вт [c.54]

Проведение испытаний на котлах энергоблоков при сжигании топочного мазута накладывает дополнительные условия обеспечения гжта-ния приводных турбин питательных насосов и воздуходувок от отборов основной турбины без перевода их на посторонний источник питания в зоне низких нагрузок. При подготовке к опыту должны быть проверены возможность регулирования тяги на малых нагрузках (с установкой в отдельных случаях для расширения диапазона регулирования тяги двухскоростных электродвигателей дымососов), представительность измерений расходов питательной воды при нагрузках ниже 0,4D om существующими СИ, достаточность дымососов рециркуляции для поддержания необходимой температуры промежуточного перегрева пара в области низких нагрузок (возможно, потребуется наращивание лопаток рабочего колеса дымососа), состояние мазутных форсунок, их идентичность по производительности и качеству распыливания (стендовыми испытаниями). Допустимые отклонения основных параметров форсунок [43, 44] по расходу — не более 2%, по корневому углу распыла факела — не более 6 %, по неравномерности ороп]ения — не более 10 %. Диапазон регулирования производительности и давления топлива перед форсункой предварительно с достаточной степенью точности может быть оценен по формуле [c.61]

Изменения в конструкции вертикально-водотрубного котлоагрегата экранного типа с П-образной компоновкой для сжигания природного газа и мазута можно видеть из сопоставления рис. 6-25, на котором изображен котлоагрегат типа Б-25/15ГМ, производительностью 7 кг/с (25 т/ч) на параметры пара 1,5 МПа (15 кгс/см ) и 350 С, и рис. 6-28, на котором изображен котлоагрегат с топкой для твердого топлива. [c.275]

В первую очередь наддув применяют для котлоагрегатов, предна-значенпых для сжигания газа и мазута. Такие агрегаты с топками для жидкого и газообразного топлива производительностью от 1,1 до 7 кг/с (от 4 до 25 т/ч) на параметры 1,4 2,4 и 4,0 МПа (14, 24 и 40 кгс/см ) для получения насыщенного или перегретого пара созданы Бийским котельным заводом совместно с ЦКТИ. [c.281]

Примечание. На параметра НО ат и 670 °С для промышленных ТЭЦ Таганрогским и Барнаульским котлозаводами выпускаются котлы производител., ностью 420, 320 и 210 т/ч с факельными топками для сжигания газа, мазута и угля. Котты, отмеченные сняты с производства в 1968 г. [c.191]

При сжигании жидкого и газообразного топлива опыты целесообразно проводить в два этапа. На первом снимается зависимость 9з=а"пп и определяется критический избыток воздуха Окр, ниже значения которого в уходящих газах обнаруживаются продукты неполного сгорания (СО и Нг), тем самым определяется диапазон рабочих избытков воздуха. Рабочими считаются избытки, на 1—2% превышающие Окр. Опыты проводятся в диапазоне коэффициента убытка воздуха 1,15—1,03 при сжигании мазута и 1,1—1,02 при сжигании газа. Требуемое значение избытка воздуха устанавливается по сопротивлению конвективной шахты или воздухоподогревателя, предварительно определенному по зависимости от параметра а/Зк(аР топл) или ИЗ OOT-ношения Д/ " — Д/ "" (аг/а где Дрв.пд — сопротивление воздухоподогревателя. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...