Число одноступенчатые - Использование для

Расчет с конца ведется итерационным методом и при ручном счете громоздок и сложен. Учет потерь в решетках и использования выходной кинетической энергии еще более увеличивает трудоемкость процесса расчета. Так, например, расчет с конца одноступенчатой газовой турбины на клавишных вычислительных машинах требует 5—6 ч. С увеличением числа ступеней время расчета пропорционально растет. [c.201]

Использование редукторов с меньшим числом ступеней предпочтительнее, но одноступенчатые редукторы имеют большие размеры по сравнению с многоступенчатыми, что видно из сравнения схем двух редукторов с передаточным числом г = 8 одинаковой передаваемой мощности, приведенных на рис. 36.1, а, 6. [c.489]

Характерным примером использования колес с малыми числами зубьев и расширенных возможностей синтеза, которые предоставляет применение смещений, является дифференциал. Это — одноступенчатая передача типа 2К-Н по схеме рис. 8.4, г, в которой оба центральных колеса (цилиндрические Zi с внешними зубьями и гз с внутренними зубьями) имеют одинаковое число зубьев, а сателлит 2 имеет малое число зубьев, например, гг = 5. Число сателлитов может быть большим (18— [c.294]

Третий стандарт ГОСТ 18242—72, введенный с 1 января 1974 г., регламентирует одноступенчатый и двухступенчатый контроль по альтернативному признаку при установившемся и стабильном технологическом процессе. Он распространяется на все виды продукции производственно-технического назначения и товары народного потребления, в том числе готовой продукции, полуфабрикатов, комплектующих изделий и материалов. ГОСТ 18242—72 составлен с учетом требований Международного стандарта и может быть использован при контроле качества промышленной продукции, идущей на экспорт. [c.217]

Редуктор одноступенчатый с передаточным числом 2,94. Он смонтирован в чугунном корпусе, жестко прикрепленном к заднему мосту электротягача. Задний ведущий мост использован от автомобиля ГАЗ 67, но кожухи его укорочены для уменьшения ширины колеи. [c.62]

Частично эти затруднения обходят, применяя так называемый двухступенчатый отжиг [5.12]. Первая ступень осуществляется при температуре 600° С в течение 1/2 ч и предназначается для рекристаллизации имплантированной области. После этого остается некоторое число точечных и линейных дефектов, что приводит к низкой электрической активности примесей, плохой подвижности носителей и малому времени их жизни. За низкотемпературным отжигом следует 10-мин отжиг при 1000° С для устранения точечных дефектов, увеличения подвижности и времени жизни носителей. Этот отжиг вызывает диффузию примесей, так что сформированные во время процесса р—и-переходы смещаются за пределы области остаточных повреждений. Такой процесс особенно важен для отжига имплантированного 81 с ориентацией <111), т. е. для большинства биполярных ИС. В то же время для менее жестких по требованиям приложений, при использовании 81 с ориентацией (100), может оказаться достаточным одноступенчатый отжиг. [c.167]

При сочетании схемы (см. рис. 14) с планетарным рядом (см. рис. 1) можно получить передаточное число для силовой передачи до 2000 при сохранении допустимого значения к.п.д. При использовании двух ступеней таких передач передаточное число может быть свыше десяти тысяч. В настоящее время выпускаются одноступенчатые редукторы с передаточными числами = 20- 300, а иногда и больше, мощностью Л = 0,1 —150 кет. Зубья колес выполняются как прямые, так и косые, к.п.д.— Г) = 0,85- 0,65, модули т=1,5ч-4, эпициклическое, а иногда и солнечное колеса выполняются плавающими . В передачах по схеме рис. 31 плавающим выполняется водило. В большинстве случаев числа зубьев всех колес кратны числу сателлитов (трем). Зубья колес обычно не корригированные. [c.84]

Коэффициент возврата тепла при малом числе ступеней достаточно сильно возрастает с увеличением г величина тем больше, чем больше т, т. е. показатель адиабаты Для многоступенчатых газовых турбин г = = 2 6) обычно ВТ 1,02 1,04. Возврат тепла и частичное использование выходных скоростей приводят к тому, что при одинаковых внутренних потерях в сопловых и рабочих каналах к. п. д. многоступенчатой турбины несколько выше, чем одноступенчатой. [c.358]

Сравнительный анализ работы циклонов по удельным нагрузкам паровых объемов и их сопротивлениям (рис. 4.9 и 4.10) показывает, что при низких нагрузках циклонов [до 10 кг/(м2.с)] могут эффективно использоваться как одноступенчатый, так и двухступенчатый циклоны ввиду малых значений сопротивлений, в том числе и на низких циркуляционных контурах с малым полезным напором. Предпочтение можно отдать использованию одноступенчатого циклона, учитывая простоту его изготовления. При средних нагрузках [от 10 до 20 кг/(м2.с)] одноступенчатые циклоны могут использоваться только при высоких контурах циркуляции, при низких контурах возможно применение только двухступенчатых циклонов. При высоких нагрузках [от 20 до 30 кг/(м -с)] целесообразна установка только двухступенчатых циклонов с надлежащей схемой компенсации сопротивления И ступени сепарации. При таких удельных нагрузках установка одноступенчатых -циклонов неприемлема, так как потребуется увеличить тангенциальные скорости ввода пароводной смеси в циклон до 40 м/с и более против технически допустимой скорости 12—15 м/с. [c.61]

Известно, что с увеличением степени двухконтурности оптимальное значение степени повышения давления вентилятора уменьшается, уменьшается и число ступеней вентилятора, необходимое для достижения этой степени повышения давления. При m>3 удается применять одноступенчатый вентилятор. Это обстоятельство предопределяет применение ВПЛ в ДТРД с большой степенью двухконтурности. Использование таких двигателей на СКВП позволяет обеспечить очень высокое отношение взлетной тяги к крейсерской и хорошую приемистость двигателя (т. е. свойства двигателя, наиболее важные для самолета такого типа), так как имеется возможность установки лопаток вентилятора в реверсивное и флюгерное положения. [c.199]

Для сокращения расхода реагентов с использованием прямоточной технологии регенерации применяют двухступенчатую схему Na-катионирования, т.е. последовательное включение двух фильтров. Фильтр первой ступени регенерируется с относительно небольшим избытком Na l (п = 1,8—2,4), поэтому остаточная жесткость фильтрата получается высокой (около 0,1 мг-экв/дм ). Фильтр второй ступени регенерируется с 6,5—7,5-кратным избытком соли, поэтому остаточная жесткость воды снижается от 100 до 5 мкг-экв/дм. Техни-ко-экономические расчеты показали, что несмотря на увеличение числа фильтров в двухступенчатой схеме последняя имеет преимущества перед одноступенчатой схемой за счет снижения расхода Na l при равноценном качестве умягченной воды. [c.123]

Нагнетатель (см. фиг. 85, 3) выполняется обычно центробежного типа, одноступенчатый окружные скорости крылатки допускаются до 300—350 м1сек. Нагнетатель и газовая турбина устанавливаются на одном валу вся мощность турбины передается нагнетателю. Никакой взаимной регулировки между двигателем п газотурбонагнетателем нет (если не предусмотрено регулирование соплового аппарата). Число оборотов и мощность турбины зависят в основном от нагрузки. двигателя, количества, давления и температуры газов, а также степени использования выхлопных импульсов. [c.90]

В том случае, если общее передаточное число проектируемой передачи достаточно велико и не удается использовать редуктор или одноступенчатую передачу, необходимо разработать (с учетом общих технико-эксплуатационных требований) несколько вариантов кинематических схем с использованием многоступенчатых передач. Общее передаточное число должно быть распределено между отдельными передачами в. соответствии с данными табл. 2.3. Далее для каждого варианта необходимо определить коэффициент качества, используя зависимость (2.7). При этом значения коэффициентов Го> Оо, С о, Од и Стд определяются как произведения частных значений соответствующих коэффициентов, например Го = = Г оГ1. .. Г и т. д., где Г , Г". .. — значения коэффициентов относительных габаритов передачи для отдельных типов передач, входящих в кинематическ т0 схему данного варианта.. Аналогично определяется величина остальных коэффициентов (Оо, Сто, Од и Стд). [c.63]

Из испарителей И—ИСВ, организуя в них одно-двухступенча-тую промывку вторичного пара, можно получать дистиллят нужного качества практически всегда, даже из высокоминерализованной (>2000 мгДт) питательной воды. В тех случаях, когда весь вторичный пар испарителей может быть использован в подогревателях низкого давления, деаэраторах или теплофикационных бойлерах, применяются одноступенчатые испарительные установки. При невозможности использовать все тепло вторичного пара и необходимости получать большие количества дистиллята применяются многоступенчатые (от 2 до 6 ступеней) испарительные установки, позволяющие на 1 т свежего пара получить до 3,5—3,7 т дистиллята. Уменьшение температурного перепада в каждом корпусе установки приводит к увеличению поверхности нагрева или числа аппаратов и размеров установки. [c.118]

В двухступенчатом регуляторе величина добавочного сопротивления может быть выбрана меньшей, так как вторая пара контактов, замыкающая накоротко обмотку возбуждения, обеспечивает поддержание напряжения в заданных пределах при высоких числах оборотов. При использовании двухступенчатого регулятора улучшаются условия работы контактов, что позволяет допускать более высокое значение тока возбуждения. При малых числах оборотов работа двухступенчатого регулятора напряжения ничем не отличается от работы одноступенчатого. Лишь после того, как число оборотов станет больше, чем то, при котором добавочное сопротивление остается длительное время включенным (первая пара контактов разомкнута), вторая пара контактов начинает периодически замыкать накоротко обмотку возбужде1Шя (т. е. начинает работать так же, как до этого работала первая пара контактов). [c.293]

Деление всего перепада давлений и теплопадения в турбине на ряд расположенных одна за другой ступеней было осуществлено уже в первых реактивных турбинах Парсонса, в то время как первые активные турбины Лаваля были одноступенчатыми, т. е. с использованием всего перепада в одной ступени. Для возможности осуществления таких одноступенчатых пурбнн пришлось преодолеть большие технические трудности и решить ряд сложных технических задач. К их числу прежде всего относится конструирование расширяющегося сопла, в котором возможно получение сверхкритиче-ских скоростей (см. 1-17), причем в узком сечении сопла получается критическая (звуковая) скорость. Кроме того, при высоких скоростях пара и соответствующих высоких окружных скоростях оказывалось невозможным осуществление ротора (вала) при существовавшем до того уровне техники. Эту задачу удалось решить применением диска равного сопротивления и гибкого вала (см. 5-6). При сравнительно малом диаметре диска число оборотов в одноступенчатых активных турбинах было чрезвычайно большим—порядка 10 ООО- 40 000 об/мин. Применение таких турбин для привода электрических генераторов требовало осуществления специальных зубчатых передач— редукторов для снижения числа оборотов. [c.295]

При использовании передач с косыми или шевронными зубьями возможнь большие передаточные числа работа передач сопровождается значительно меньшим шумом по сравнению с прямозубыми передачами. В одноступенчатых редукторах с шевронными зубьями допускаются передаточные числа до 18, в двухступенчатых — до 50. Редукторы имеют к. п. д. до 98% для одной ступени, 95% — для двух ступеней. Так как изготовление таких редукторов является более сложным по сравнению с обычными редукторами с прямозубыми колесами, применение их целесообразно только в условиях тяжелой работы и больших мощностей приводных механизмов. [c.24]

Даже в том случае, когда рассматриваются многоступенчатые корабли, а не одноступенчатый, описанный в приведенном выше примере, сохраняется заметное преимущество при использовании метода встречи на орбите, поскольку сбережение топлива должно сказываться тогда, когда массе, остающейся на промежуточной станции, не требуется придавать ускорение при последующих включениях двигателей. Тем не менее методу встреч присущи определенные трудности например, может оказаться невозможным хранение топлива в баках в космическом пространстве в течеиие достаточно длительного времени или обеспечение его перелива из баков-хранилищ без дополнительного массивного оборудования. Возможное решение проблемы состоит в том, что топливо для конечного этапа (Я - Рх) не выводится на орбиту вместе с космическим кораблем, но запускается на нужную околоземную орбиту при помощи специального грузового корабля, как только межпланетный космический корабль возвратится на околоземную орбиту. Если к тому же космический корабль снабжен двигателем малой тяги с высокой скоростью истечения, то он скорее всего будет снаряжаться на околоземной орбите, поскольку подобный корабль нельзя вывести на орбиту непосредственно с поверхности Земли. Поэтому заключительный этап полета будет обеспечиваться при помощи мощных грузовых кораблей. На другом конце траектории межпланетного перелета космический корабль остается на орбите вокруг Марса, в то время как другой грузовой корабль, перенесенный через межпланетное пространство космическим кораблем и выведенный последним иа орбиту ожидания вокруг Л арса, будет использован для осуществления этапов полета (О - Р ) и (Рг - ) Большее число грузовых кораблей создаст дополнительные преимущества в тех случаях, когда уделяется особое вии.маиие фактору безопасности. При некоторых исследованиях здравый смысл требует, чтобы какое-то количество подобных кораблей оставлялось экипажем в конце фазы (Я -> Е) вместе с грузовыми кораблями, исполь.зованными на планете назначения, прежде чем оставшийся межпланетный корабль й дст выведен на гелиоцентрическую орбиту обратного полета. [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...