Компрессоры Расход воды

В пневматических установках с переменным давлением при поступлении воды в бак воздух сжимается до максимального давления. При расходе воды из бака давление в нем падает до минимального расчетного. Компрессор работает только на пополнение утечек воздуха, в этих установках наблюдается большое колебание напора, н насосы большую часть времени работают вне оптимальной области. [c.217]

Воздух сжимается в двухступенчатом идеальном компрессоре с промежуточным охлаждением от 0,095 до 4,655 МПа по политропе п — 1,2. Начальная температура воздуха в каждой ступени 20 °С, степени повышения давления в первой и второй ступенях одинаковые. Объемная подача компрессора при условиях всасывания составляет 400 м /ч. Определить мощность электродвигателя и расход воды на охлаждение цилиндров и холодильника, если температура воды возрастает на 25 К. [c.121]

Удельный расход электроэнергии на выработку сжатого воздуха Б большой мере зависит от степени его охлаждения в промежуточных холодильниках перед цилиндрами высокого давления. Оптимальная себестоимость сжатого воздуха в этом случае определяется снижением затрат электроэнергии и увеличением расхода воды. Себестоимость сжатого воздуха должна рассчитываться в зависимости от конкретных условий себестоимости воды, идущей на охлаждение воздуха в промежуточном холодильнике, и затрат на электроэнергию, потребляемую компрессором на выработку сжатого воздуха. [c.257]

В табл. 41 приведены данные о расходе воды компрессорами производительностью 60 и 100 м мин свободного воздуха. [c.487]

Расход воды компрессорами производительностью [c.487]

Расход воды, впрыскиваемой в поток газа (воздуха) в компрессоре, определяется из того расчета, чтобы относительная влажность газа на выходе из компрессора была равна единице (насыщенный газ). В большинстве случаев удельный весовой расход впрыскиваемой воды при больших степенях сжатия, равных 30—300, составляет 0,1—0,2 кг на 1 кг газа (воздуха). При этом на влажное сжатие затрачивается в 1,5—2 раза меньшая мощность компрессора, чем при сухом сжатии, а коэффициент отдачи полезной мощности газовой турбины увеличивается в 1,65—2 раза. За счет присутствия водяного пара существенно увеличивается тепловой перепад (на 1 кг парогазовой смеси) в турбине. При высоком начальном давлении расширение парогазовой смеси осуществляется до температуры, близкой к температуре окружающей среды, и тем самым значительно увеличивается полезная работа, уменьшается удельный расход парогазовой смеси (размеры машины для данной мощности), снижаются потери с уходящими газами. [c.6]

По мере испарения капелек в поток паровоздушной смеси непосредственно в ступенях компрессора впрыскивается новая порция распыленной воды, рассчитанная для сжатия смеси в нескольких следующих ступенях, и т. д. При этом общее число впрысков воды, очевидно, равно отношению полной степени повышения давления компрессора к степени повышения давления в нескольких ступенях, на которые рассчитывается отдельный впрыск воды. Такой многоразовый впрыск воды позволяет уменьшить весовое содержание жидкости в двухфазном потоке, и, следовательно, потери энергии на ускорения и дробление капель воды, а также снизить эрозию лопаток компрессора при больших степенях сжатия (см. гл. 3). Полезным оказывается применение промежуточного охлаждения паровоздушной смеси в компрессоре, уменьшающего общий удельный весовой расход воды. [c.11]

В ПГТУ с закрытой схемой могут быть применены наиболее часто используемые в атомных газотурбинных установках газовые теплоносители — гелий и углекислота. Для гелия из-за малого атомного веса удельный весовой расход воды в процессе сжатия получается в несколько раз больше, а для углекислоты, наоборот, меньше, чем для азота (воздуха) или окиси углерода. Поэтому для повышения эффективности работы компрессора с впрыском воды в качестве рабочего газа в ПГТУ целесообразнее всего применять углекислый газ. Но сравнительно малая разность энтальпий смеси углекислого газа с водяным паром, получаемая в турбине, обусловливает увеличение удельного весового расхода (на 1 кВт-ч) смеси. Размеры компрессора и турбины в этом случае будут больше, чем для смеси азота или окиси углерода с водяным паром. [c.13]

Так как сжатие влажного газа в реальном компрессоре происходит с потерями, то удельный расход воды d в действительном процессе 3—4 (см. рис. i,6) будет больше, и его значение может бЫ1 ь получено из i — 5-диаграммы (рис. 3). Точка 3 соответствует [c.14]

Поскольку температуры в точках 4 vi 4 обычно мало отличаются и in , iu ipj- г ги удельный расход воды реального компрессора в первом приближении [c.16]

Определение термического к.п.д. цикла реальной ПГТУ при заданных температурах и Гц производится из (1.1) сначала по одному из параметров (например, степени повышения давления е) при прочих постоянных параметрах (адиабатных к.п.д. турбины и компрессора т]т, т) и т. д.). Аналогичные расчеты могут быть выполнены по другому какому-либо параметру, например начальной т ,мпературе адиабатного к.п.д. компрессора или турбины при постоянных значениях других параметров. Таким образом, термический к.п.д. реальной установки = Д Т , е, т)к, т)т,. . . ). Из (1.9) может быть найдена зависимость удельного весового расхода воды от соответствуюш,их параметров d = Д (Tq, е, т) , [c.18]

В некоторых случаях (при необходимости уменьшения удельного расхода воды, впрыскиваемой в поток газа) в ПГТУ может быть использовано промежуточное охлаждение парогазовой смеси в компрессоре (рис. 16, а). Линия 3—4 — сжатие влажного газа в компрессоре низкого давления. Линия 4 —5 — охлаждение парогазовой смеси при постоянном давлении в теплообменнике (смешивающего или поверхностного типа). При охлаждении парогазовой смеси происходит конденсация водяного пара и, следовательно, уменьшение влагосодержания. [c.24]

На входе и в ступенях компрессора высокого давления в поток парогазовой смеси снова впрыскивается необходимое количество воды. Линия 5—6 — сжатие влажной парогазовой смеси в этом компрессоре. В конце процесса сжатия 5—6 при е яг 300 влагосодержание равно 7,5-10 . В цикле же без промежуточного охлаждения парогазовой смеси в компрессоре при той же самой полной степени повышения давления влагосодержание в конце процесса сжатия равно примерно 0,2. Следовательно, при промежуточном охлаждении парогазовой смеси в компрессоре удельный расход воды, впрыскиваемой в газ, при одной и той же степени повышения давления уменьшается более чем в 2 раза. Линия 6 —7 — процесс нагрева парогазовой смеси в камере сгорания высокого давления или ядерном реакторе. Линии 7—8 и 0—1 — расширение в турбине высокого и низкого давления с промежуточным нагревом рабочего тела до максимальной температуры при постоянном давлении в дополнительной камере сгорания или ядерном реакторе (линия 5 —0). Линия Г—2—3 — охлаждение рабочего тела в холодильнике-конденсаторе. [c.24]

Влияние расхода воды (при G > 13 г/с) на мощность, расходуемую на сжатие, практически отсутствует. При расходах впрыскиваемой воды, меньших теоретического (равного - 27 г воды на 1 кг воздуха), температура паровоздушной смеси снижается только на 20—35 К по сравнению с температурой воздуха 372—375 К на выходе из компрессора без впрыска воды. При удельных расходах воды, близких к теоретическому значению, температура паровоздушной смеси на выходе из компрессора снижается на 55 К — до 320 К, что всего лишь на несколько градусов выше теоретической температуры смеси на выходе из компрессора при тех же самых степенях повышения давления. Этот факт свидетельствует о том, что процесс сжатия влажного воздуха в компрессоре является близким к теоретическому равновесному процессу и что ограничение по тепло- и массообмену между паровоздушной смесью и капельками воды практически отсутствует. [c.58]

Расход воды на впрыск в компрессоре, кг/с 230 Расход топлива—метанола, кг/с [c.90]

В авиационных парогазотурбинных реактивных двигателях вода, вводимая в поток воздуха на входе в компрессор, используется в контуре однократно. Для непрерывной работы таких двигателей на самолетах, очевидно, должны быть установлены баки (емкости) с водой. Конечно, это приведет к некоторому утяжелению самолета. Но так как удельная сила тяги парогазотурбинных реактивных двигателей значительно больше (в 2 раза и более) из-за более высоких значений термического к.п.д. и количества подводимого тепла, а удельные весовые расходы рабочего газа — парогазовой смеси и топлива — соответственно в 4—6 и 1,5—4 раза меньше, чем в обычных газотурбинных двигателях, то это утяжеление самолета, безусловно, оправдано (см. ниже). Уменьшение удельного расхода воды может быть достигнуто путем применения промежуточного охлаждения парогазовой смеси в компрессоре. [c.98]

Расход воды, пересчитанный на единицу мощности двигателя компрессора, составляет 30—40 на 1 л. с. в 1 час. [c.258]

Промывка тепловых сетей водой недостаточно эффективна вследствие малых скоростей воды (1—3 м/с). Лучшие результаты при меньшем (в два-три раза) расходе воды достигается применением гидропневматической промывки. Гидропневматическая промывка производится водой, к которой добавляется воздух, подаваемый в трубопровод от компрессора. При гидропневматической промывке происходит интенсивное разрушение отложений за счет пульсации давления и расходов воды, создания гидравлических ударов и вибрации промываемого трубопровода. [c.152]

Остальные расходы воды, без потерь при ее использовании, на энергетических установках (для охлаждения смазочного масла турбоагрегатов, охлаждения воздуха в замкнутой системе охлаждения электрических генераторов, охлаждения воздуха компрессоров, охлаждения подшипников дымососов и насосов) составляют суммарно не более 10—12% от расхода воды на конденсацию. [c.195]

В барботажном декарбонизаторе воздух вводится через распределительное устройство, расположенное в нижней части колонки, и барботирует через слой воды. Эти декарбонизаторы применяются редко, так как для них требуется более высокое давление воздуха (около 0,05 МПа), а следовательно, и установка компрессоров. Расход воздуха в пленочном декарбонизаторе принимается равным 20 м /м воды, а в барботажном — воды. [c.149]

И перехода потерь кинетической энергии при смешении в теплоту (см. ниже) происходит нагрев воды. Но как видно и по экспериментальным данным и теоретическим расчетам, нагрев воды в водоструйном эжекторе настолько мал, что им можно пренебречь. Объясняется это, в частности, тем, что весовой расход воды во много раз больше, чем количество пара в отсасываемой смеси. Поэтому сжатие в водоструйном аппарате можно считать изотермическим. Из термодинамики известно, что при изотермическом сжатии расход энергии минимальный. В пароструйном же эжекторе сжатие происходит по адиабате с повышением температуры и большей затратой энергии, чем при изотермическом сжатии. Содержание пара в сжимаемой смеси значительно возрастает за счет рабочего пара. Эффективным методом повышения экономичности пароструйного эжектора является многоступенчатое сжатие с промежуточным охлаждением паровоздушной смеси. Такой метод применяется в компрессорах с большой степенью сжатия воздуха и других неконденсирующихся газов для уменьшения удельного объема сжимаемого процесс сжатия приближается к [c.293]

Вода на строительстве расходуется на приготовление строительных растворов для кирпичной и бутовой кладки, для установки блоков и отдельных элементов конструкций, для приготовления бетона, для работы различных механизмов (гидропрессов, гидроэлеваторов и т. п.), для поливки грунта при его уплотнении, для охлаждения двигателей, компрессоров, для мойки машин и др. Общий расход воды на производственные нужды строительства определяется в соответствии с объемом и очередностью строительства, отраженными в календарном плане работ, а также в соответствии с количеством строительных механизмов и оборудования. Потребность в воде на производственные нужды строительных объектов определяется ориентировочно по данным, приведенным в прил. 4. [c.328]

Пример 5. Определить размеры диафрагмы для измерения расхода воды. Исходные данные по трубопроводу с внутренним диаметром > = 65 мм поступает вода на охлаждение компрессора. Температура поступающей воды 1=10°С. Расход воды С =10 м 1ч. [c.47]

При испытании компрессоров небольшой производительности, а также при проверке счетчиков и расходомеров измерение расхода воды можно производить пользуясь мерными баками, которые выполняются двухкамерными и однокамерными. [c.48]

Цель испытания — определение основных параметров, характеризующих работу компрессора производительности мощности, подводимой к валу распределения температур и давлений по ступеням сжатия коэффициентов полезного действия удельных расходов воды и смазывающих масел анализ работы компрессора по индикаторным диаграммам оценка показателей работы компрессорной установки и указание путей повышения ее экономичности. [c.86]

В разделе 6 содержится сводная таблица результатов испытания. В эту таблицу вносятся все окончательные результаты обработки материалов испытания, как, например, коэффициент подачи, производительность, расход мощности, расход воды и масла, к. п. д. компрессора и пр. [c.127]

Холодильники рассчитаны на нормальную работу при температуре поступающей воды от 5 до 30 °С и нагреве ее на 10 °С. Все цилиндры компрессора имеют охлаждающие рубашки. Давление воды должно быть 2 ати. Расход воды на охлаждение 350 мУч. [c.129]

Подготовительные работы к исследованию компрессора были весьма трудоемкими. Так, например, для измерения расхода охлаждающей воды потребовалось смонтировать специальный трубопровод диаметром 250 мм с установленной на нем острой диафрагмой. Для измерения подачи газа потребовалось смонтировать трубопровод диаметром 200 мм с установленными на нем двумя острыми диафрагмами. Были изготовлены и установлены две диафрагмы для измерения расхода воды на холодильники третьей и шестой ступеней, вварены гильзы для измерения температур газа до и после ступеней компрессора, изготовлены поводки для индицирования. [c.134]

Расход воды на компрессор (за исключением расхода воды на холодильник шестой ступени) замерялся острой диа- фрагмой с дифференциальным ртутным манометром. [c.135]

Подача газа компрессором по острым диафрагмам измерялась через каждые 5 мин. Индицирование, а также измерения электрической мощности, температуры и давления газа по ступеням, температуры охлаждающей воды, расхода воды, потери давления в холодильнике третьей ступени, температуры помещения, давления воды и масла производились через каждые 15 мин. Анализ газа производился через 30 мин. Определение влажности поступающего газа и барометрическое давление определялись 1—2 раза за опыт. Средние данные результатов измерения приведены ниже. [c.136]

Расход воды на компрессор, без холодильника [c.137]

Уо — объем, описанный поршнем первой ступени, в м ч. Расход воды на компрессор (без холодильника шестой ступени) подсчитывался по формуле [c.140]

Удельный расход воды относится к объему поданного компрессором газа, приведенного к параметрам засасываемого газа (температуре, давлению и влажности). [c.148]

Сравнить работу обоих компрессоров и определить экономию в электроэнергии при работе второго компрессора найти расход воды в обоих компрессорах при нагреве воды в рубашках цилиндров на 12°, а в холодильнике на 15° С. [c.68]

В компрессоре сжимается 300 м /ч (н.у.) воздуха при = 30 °С onst. Начальное давление воздуха 0,2 МПа, мощность, потребляемая компрессором, 12 кВт. Определить давление и плотность воздуха в конце сжатия и расход воды на охлаждение цилиндров, если вода нагревается на 20 К. [c.25]

Организация, эксплуатирующая тепловые сети, составляет совместно со строительно-монтажной организацией программу промывки тепломагистрали, которая должна быть согласована с ответственным представителем теплоэлектроцентрали или центральной районкой котельной. Проектирующая организация долл<на заранее выдать рабочие чертежи и схемы промывки тепломагистрали с указанием мест подключения воды, часового расхода воды, мест установки компрессоров, их типа и производительности, мест подключения воздуха, арматуры и выпуска промываемой воды расположения дренажей, колодцев, водостоков или канализационных колодцев, а при их отсутствии — других возможных мест выпуска воды, а также контрольные пункты проверки качества осветления промывной воды. Тепломагистраль для промывки наполняется чистой водопроводной водой от городского водопровода или через подпиточные насосы ТЭЦ или районной котельной. [c.361]

Обозначения в нижней, пароводяной ступени цикла — те же, что и па рис. 12-12. Что же касается верхней ступени цикла, то здесь 1-2 — адиабатное сжатие в компрессоре 2-3 — изобарный (pj onst) процесс подвода тепла 3-4 — адиабатное расширение с отдачей работы в МГД генераторе 4-5-1 — изобарный (р2= onst) процесс отвода тепла (4-5 — отвод тепла к пароводяной ступени, 5-1 — отвод тепла в водяном теплообменнике). Отношение расхода рабочего тела в собственно МГД цикле к расходу воды в нижней ступени цикла (ш) определяется соотношением, аналогичным (12-516) [c.423]

Регулирование режима работы ПГТУ на назгрузку, как и обычной ГТУ, может производиться путем изменения давления при постоянной температуре парогазовой смеси. Поэтому регулирующие клапаны в высокотемпературной части машины не требуются. Гибкое регулирование режимов работы ПГТУ обеспечивается комбинацией изменения давления (с помощью байнасной системы) рабочего газа и расхода воды, впрыскиваемой в компрессор. Такое регулирование позво.пит достигнуть практически постоянной эффективности работы установки даже при низких значениях нагрузки. [c.12]

Вода для охлаждения компрессоров расходуется в количестве 4—5 л на 1 л забираемого компрессором воздуха. Расход этот примерно одинаков для компрессоров любого типа — поршневых и центр обежных, стационарных и передвижных. [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...