Соотношения между отклонениями

Соотношение между отклонениями в допусками при других заменах [c.346]

При замене полей допусков по ГОСТ 10191—62 на поля допусков по ГОСТ 16093—70 при некотором соотношении между отклонениями и допусками (см. приложение к ГОСТ 16093—70) возможны дополнительно к данным табл. 78 следующие замены кл. ЗД на 6g, кл. ЗаД на 8g, кл. ЗЛ на 6d для болтов и кл. ЗаХ на 7(3 — для гаек. [c.255]

Допуски передач зубчатых 5 — 76 Соотношения между отклонениями 5 — 84 Стандарты — Терминология 5 — 76 --конических — Отклонения 5 — 90 Проверка 5 — 89 Сводка коэфициентов я формулах 5 — 92 Стандарты 5 — 87 Терминология 5 — 88 [c.72]

Соотношения между отклонениями 5 — 99 Допуски плотных резьбовых соединений — Схемы расположения полей 5 — 49 [c.72]

Допуски — Соотношения между отклонениями 5 — 84 — Стандарты — Терминология 5 — 76 [c.86]

Соотношения между отклонениями 5 — 99 [c.340]

Соотношения между отклонениями [c.84]

Соотношения между отклонениями. Допуски заменяющих комплексных проверок связаны зависимостями с отклонениями элементов зацепления червяка, колеса и собранной передачи. [c.99]

Рассмотрите изотропный точечный источник, расположенный в фокусе аксиально-симметричного параболоида с конечной апертурой. Исключая вклад лучей, покидающих источники и не попадающих в параболоид, вычислите в дальней зоне поле, излученное вдоль направления, образующего угол ф с осью отражателя. Подсказка. Проведите вычисления с использованием дифракционного интеграла на апертуре параболоида с распределением поля, которое можно найти, используя законы геометрической оптики для распространяющихся из источника сф зических волн. После этого, учитывая соотношение между отклонением Л луча от оси и углом в между лучом и осью параболоида 1Н ) = 2Д — со 0) см. рис. 4.17], поле в дальней зоне может быть получено из интеграла Фраунгофера [c.333]

Соотношения между отклонениями давлений и скоростей потока на входе в трубу р1=р(1) и1 = и(1) и выхода из трубы р2=р 0), 2=7 у (0) при колебаниях определяются уравнениями [c.39]

В стандарте на допуски зубчатых реечных передач приведены показатели точности по нормам точности и бокового зазора только для зубчатых реек и реечных передач Точность зубчатых колес 1, входящих в реечные передачи (рис, IG. , г), назначают по стандарту на допуски для зубчатых цилиндрических передач. Для реек 2 и реечных передач установлено шесть видов бокового зазора (см. рис. 16.6, б) и пять видов допусков на боковой зазор (см. табл. 16.2). Гарантированный боковой зазор в реечных передачах обеспечивается при соблюдении предельных отклонений монтажного размера а. По значению указанных отклонений реечные передачи делят на пять классов точности, обозначаемых цифрами И, III,, IV, V и VI. Рекомендуется соблюдать следующее соотношение между видом бокового зазора и классом отклонений монтажного разме 5а для сопряжений Н Е принимать класс II для сопряжений D, С, В и Л — соответственно классы 111, IV, V и VI. [c.207]

Если используются преобразованные переменные, что обычно помогает линеаризовать соотношение между Я к Т [например, уравнения (5.36) и (5.37)], то следует обратить внимание на то, чтобы экспериментальные точки располагались равномерно по отношению к новой переменной иначе в отдельных участках диапазона могут возникнуть неожиданные осцилляции. Другими словами, если германиевый термометр градуируется в диапазоне от 1 до 20 К, то между 1 и 2 К должно быть столько же экспериментальных точек, сколько их между 10 и 20 К, и в качестве аналитического выражения должен использоваться указанный полином. По возможности следует также брать несколько точек за пределами аппроксимируемого интервала, чтобы среднеквадратичное отклонение на краях интервала было не хуже, чем внутри его. Если это невозможно, то у краев интервала следует брать больше точек, чем в середине. Для хорошей подгонки полинома методом наименьших квадратов требуется, чтобы дисперсия новой зависимой переменной была постоянной по всему интервалу. На практике осуществить это удается обычно лишь в том случае, когда интервал аппроксимирования очень узок. Поэтому для обеспечения постоянства дисперсии приходится придавать экспериментальным данным статистические веса. Поскольку в случае германиевого термометра как Я, так и Т имеют дисперсию, которая непостоянна в пределах интервала аппроксимации, весовой множитель зависимой переменной должен быть обратно пропорционален полной дисперсии которая дается выражением [c.241]

В соответствии с рекомендацией ИСО коэффициент ф изменения допускаемых отклонений (норм) параметров при переходе от одним степени точности к другой неодинаков и изменяется также по-разному для различного диапазона степеней точности. В связи с этим соотношения между допусками, приведенные здесь, справедливы только для степеней точности 5—8. [c.323]

Если увеличение гарантированных зазоров, вызванное заменой кл. 3 на поле допуска 8с. нежелательно то возможна замена на поле допуска 8е. В этом случае смещение верхнего отклонения поля допуска 8е внутрь ПОЛЯ допуска кл. 3 не превышает S%, нижнее отклонение лежит в поле допуска кл. 3. а соотношение между допусками то же, что и при замене на поле допуска 8е [c.347]

Чтобы найти прямую зависимость угла отклонения маятника от времени /, необходимо воспользоваться некоторыми соотношениями между эллиптическими функциями. [c.409]

Первые работы в области исследования пластических деформаций принадлежат Сен-Венану и относятся к 1870 г. Несколько раньше учеными Леви и Мизесом была разработана теория пластического течения, показывающая связь между компонентами напряжения и компонентами скоростей деформаций. Авторы теории ввели допущение о совпадении главных осей напряженного состояния с главными осями скоростей деформации. В основу теоретических предпосылок было поставлено условие текучести Треска. Первые экспериментальные исследования для обоснования этой теории были проведены в 1926 г. Лоде, который испытывал трубы при совместном действии растяжения и внутреннего давления. Эксперимент подтвердил предпосылки теории, обратив внимание на вероятное отклонение опытных данных. Последующая экспериментальная проверка подтвердила нестабильность совпадения экспериментальных и теоретических исследований. Однако ввиду недостаточного количества исследований какие-либо коррективы в предложенную теорию пластического течения пока не внесены. В 1924 г. Генки предложил систему соотношений между напряжениями и деформациями в пластической зоне. Хилл отметил ряд недостатков в этих соотношениях они не описывали полностью пластического поведения материалов и были применимы только для активной деформации. При малых деформациях, когда нагрузка непрерывна, теория Генки близка с экспериментальными данными. [c.103]

Для нормального соотношения между протонами и нейтронами в ядре этому значению величины Z /Л соответствует Z 110. При меньших значениях параметра Z IA деление возможно, лишь начиная.с некоторой энергии возбуждения, которая необходима для того, чтобы нейтрализовать влияние поверхностной энергии. Необходимая энергия возбуждения растет с уменьшением Z M, т. е. при переходе к менее тяжелым ядрам. Конечно, все это лишь средние цифры, от которых возможны небольшие индивидуальные отклонения. В частности, необходимо ввести поправку на деформацию ядра в основном состоянии. [c.539]

В обоих случаях смежное равновесие устойчиво при р р и неустойчиво при р <. р. Действительно, изменение полной энергии при отклонении от смежного положения равновесия с учетом соотношения между р и / может быть записано следующим образом [c.416]

Сравнивая план Г.2 с планом Г.З, видим, что в том случае, когда планы Г.З рассчитаны на фактическое соотношение между допуском 8 я (Ух средним квадратическим отклонением (см. гр. 8), эти разновидности экономически эквивалентны. Статистическая полезность, Я. одного измерения в обоих случаях равна 0,70, и оба способа допускают применение как шкального, так и спе- [c.81]

Класс точности резьбы винтов по ГОСТ 9562—60 Заменя- ющее поле допуска Соотношение между отклонениями Соотношение между допусками Соотношение между отклонениями и допусками при других заменах [c.348]

При рассмотрении теплопроводности на первый взгляд можно ожидать аналогичного соотношения между отклонениями от равновесия для электронов и фононов. В п. 14 мы вычислили значение djldt] для теплопроводности, считая, что фононы находятся в равновесии, однако в действительности последнее, как следует из п. 19, не имеет места. Наоборот, в п. 19 dNjdt было получено в предположении, что в равновесии находятся электроны. Можно показать теперь, что каждая система, действуя на другую, стремится восстановить ее истинное равновесие независимо от того, насколько далеко от равновесия находится она сама. [c.286]

Если увеличение зазоров, вызванное заменой классов точности по ГОСТ 9253—59 на поля допусков по ГОСТ 16093—70, согласно данным табл. 78, нежелательно, то возможна замена кл. 2 на 6/i для болтов и на 5Н6Н —для гаек. При длинах свинчивания L возможна замена кл. 2а на 7g и 7/i6/t для болтов а агТН — для гаек. Возможна также замена кл. 3 на 8Л для болтов (см. соотношения между отклонениями и допусками по приложению к ГОСТ 16093—70). [c.255]

Для обеспечения неизменных динамических свойств регулируемого контура во всем диапазоне нагрузок и при фиксированных значениях. параметров, настройки, регулятрра следует поддерживать постоянное соотношение между отклонением регулируемой величины и соответствующим изменением регулируемого расхода Л Л1, которое пропорционально коэффициенту усиления регулято- [c.225]

Теория экранировки, излагавшаяся в гл. 17, была основана на предположении, что внешний потенциал является для электронного газа всего лишь слабым возмущением. Поскольку это не справедливо для потенциала ионов, соотношение вида e/jtotai (q) = = (l/e) (q) строго уже не выполняется. Можно н 1Йти линейное соотношение между отклонениями полного и ионного потенциалов от их равновесных значений. Чтобы получить его, однако, необходимо взять в качестве системы, возмущаемой ионами, не газ свободных электронов, а газ электронов в присутствии полного равновесного периодического потенциала. Формула, описывающая экранировку, оказывается поэтому более сложной. Подобные дополнительные трудности часто характеризуют как эффекты зонной структуры . Мы пренебрегаем ими в настоящей задаче. [c.154]

Для большинства машин и приборов колебания скоростей звеньев допустимы только в пределах, определяемых коэффициентом неравномерности движения б (см. гл. 22). Для ограничения этих колебаний в границах рекомендуемых значений б регулируют отклонения скорости звена приведения от ее среднего значения. Для машинных агрегатов, обладающих свойством саморегулирования, регулирование заключается в подборе масс и моментов инерции звеньев, соответствующих систе.мам движущих сил и сил сонрвтивления в агрегате для обеспечения энергетического баланса.Так как менять массы и моменты инерции всех звеньев нецелесообразно, задача решается установкой дополнительной маховой массы. Конструктивно ее оформляют в виде маховика — массивного диска или кольца со спицами. Часто функции маховика выполняют зубчатые колеса или шкивы ременных передач, тормозные барабаны и другие детали, для чего им придают соответствующую массу. Маховые массы накапливают кинетическую энергию в периоды никла, когда приведенный момент движущих сил больше приведенного момента сил сопротивления и скорость звена возрастает. В периоды цикла, когда имеет место обратное соотношение между моментами сил, накопленная кинетическая энергия маховых масс расходуется, препятствуя снижению скорости. Следовательно, маховик выполняет роль аккумулятора кинетической энергии и способствует уменьшению пределов колебаний скорости относительно среднего значения ее при постоянной мощности двигателя. [c.343]

Нестехиометрия - отклонение количественных соотношений между компонентами химических соединений от соотношений, определяемых правилами стехиометрии. Наиболее характерна для немолекулярных кристаллических соединений - оксидов, халькогенидов и др. Устойчивость кристаллических нестехиометрических соединений обусловлена их способностью сохранять свойственную им кристаллическую структуру в некотором концентрационном интервале избытка или недостатка одного из компонентов. [c.151]

Нестехиометрия - отклонение количественных соотношений между компонентами химических соединений от соотавшвзшй, определяемых пра- [c.365]

Эти результаты были затем подтверждены работами Серина и др. [189], а также Максвелла [132]. Кривые зависимости критических полей от температуры для изотопов олова, полученные Серином и др., приведены на фиг. 22. Вид этих кривых дает основание с нолно11 уверенностью говорить об универсальности соотношения между приведенным полем и приведенной температурой, а также об отклонении от нараболического поведения. [c.639]

Диаграмма состояния. Было найдено, что кривая плавления гелия выше 2,5° К круто поднимается вверх с повышением температуры. Экстраполяция этой кривой в сторону низких температур не исключала возможности существования тройной точки. Однако значения давлений илавления, измеренные ниже 2,5° К, показывали явное отклонение от возможной экстраполяции в сторону более высоких давлений. Тамани [4] нашел, что соотношение между давлением плавления (фиг. 1) и абсолютной температурой имеет вид [c.785]

Если б мало по сравнению с единицей, то наибольшая амплитуда вынужденных колебаний во много раз превышает статическое отклонение Хо- Прослеженная нами на частном примере зависимость амплитуды вынужденных колебаний от соотношения между со и Шо оказывается характерной для так называемых резонансных аспектов, наблюдаемых при вынужденных колебаниях разнообразных колебательных систем. Возрастание амплитуд вынужденных колебаний в области, где ш близко к Шц, представляет собой наиболее типичную черту явмния резонанса. Кривые, подобные изображенной на рис. 388, называются амплитудными резонансными кривыми. [c.607]

Соотношение между коэффициентами интерференции т и р, обусловленной отклонением полностью подвижных рулей на угол б при угле атаки а = 0, оказывается равным отношению коэффициентов интерференции соответственно тела и крыла (/<т и ЛГкр). если применить гипотезу, что крыло передает корпусу часть своей нормальной силы независимо от того, создается ли эта сила, когда комбинация находится в потоке под углом атаки а, или крыло повернуто на угол б, а а = 0. [c.622]

При некоторых соотношениях между моментами движущих сил, сил сопротивлений и массовых сил возникают режимы, характеризующиеся тем, что как угодно малые отклонения от них приводят к тому, что машинный агрегат либо останавливается, полностью теряя свою кинетическую энергию, либо переходит на другой, унсе устойчивый режим. Режимы движения машинных агрегатов, обладающие такими свойствами, соответствуют бифур- [c.5]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...