К наружное гибкого подшипника

Внутренний диаметр гибкого колеса в есте посадки наружного кольца подшипника изготовляют с отклонениями Я7. Посадка внутреннего кольца гибкого подшипника на кулачок выполняется с натягом, близким к нулю, соответственно профиль кулачка должен выполняться с отклонениями /S6 или ja7. Кулачок должен обладать высокой радиальной жесткостью. [c.227]

Основными причинами потери работоспособности волновых Передач являются износ зубьев, усталостные поломки гибкого колеса или выкрашивание поверхностей тел качения и беговых дорожек гибкого подшипника. Проектировочный расчет выполняют в соответствии с условным критерием, обеспечивающим необходимую износостойкость поверхностей зубьев. Геометрический расчет зацеплений (назначение модуля, числа зубьев) сопряжен с подбором наружного диаметра гибкого подшипника генератора волн. Так как работоспособность гибкого пТ)дшипника во многих случаях ограничивает долговечность волновой передачи, необходим проверочный расчет подобранного подшипника. К вычерчиванию волновой передачи приступают после проведения расчета на выносливость гибкого колеса и проверки зацеплений на интерференцию головок зубьев гибкого и жесткого колес. КПД волновой передачи составляет г = 0,60 0,85, и поэтому спроектированный редуктор рассчитывают на нагрев с учетом режима работы. [c.140]

Выносливость при изгибе гибкого колеса, как правило, обеспечивается при толщине гибкого колеса под зубьями Ь = df/100 к D/99, где D — наружный диаметр гибкого подшипника. При указанных толщине h и коэффициенте смещения [c.143]

Гибкий подшипник рекомендуется выполнять со следующими размерами (рис. 2.20, а) величина наружного диаметра Оп должна быть равна внутреннему диаметру гибкого колеса толщина колец а1 я Са (0,20—0,23) Пп, диаметр шарика dш — (0,09-ь0,10) Оа (принимают ближайшее к расчетному значение диаметра стандартного шарика) глубина желоба колец Г1 Га (0,05-4-0,06) радиус желоба (развал желоба) наружного кольца г н (0,54-г 0,55) ш [c.25]

Возможность изменения формы деформирования гибкого колеса в нагруженной передаче во многом зависит от типа генератора. Рассмотрим, как изменяется форма деформирования гибкого колеса в передачах с кулачковым генератором. При абсолютно жестком генераторе, беззазорной посадке генератора в гибкое колесо и нерастяжимом гибком колесе форма деформирования не может изменяться при любой нагрузке. Следовательно, форма гибкого колеса может изменяться только вследствие податливости генератора, растяжения гибкого колеса и зазоров в системе кулачок — гибкий подщипник — гибкое колесо. Известно, что все подщипники качения, в том числе гибкий подшипник, имеют гарантированный зазор, который необходим для нормальной работы. В процессе волнового деформирования на поверхности посадки наружного кольца подшипника в гибкое колесо происходят циклические сдвиги в окружном и осевом направлениях. Если эти сдвиги устранить, например посадкой с натягом, то гибкое колесо и наружное кольцо подщипника станут деформироваться как единое целое и при расчете напряжений в зубчатом венце его толщину пришлось бы увеличить на толщину наружного кольца подщипника. Это привело бы к значительному росту напряжений. Поэтому посадку осуществляют с гарантированным зазором. [c.50]

Разрушение гибкого подшипника кулачкового генератора, или потеря его работоспособности, может быть связано с различными причинами а) усталостная или статическая поломка наружного кольца подшипника. Это кольцо, так же как и гибкое колесо, подвергается волновому деформированию. Усталостная поломка возможна в передачах с малым передаточным отношением, статическая поломка — при перегрузках и в том числе, связанных с интерференцией зубьев б) увеличение радиальных зазоров вследствие износа подшипника, проявляющегося в виде раскатывания или усталостного выкрашивания беговых дорожек колец и тел качения. Как было показано в гл. 5, радиальные зазоры в гибком подшипнике влияют на изменение формы гибкого колеса под нагрузкой. Увеличение зазоров сопровождается ростом напряжений в гибком колесе и может привести к интерференции зубьев. Износ подшипника является, по-видимому, одной из основных причин, ограничивающих нагрузочную способность и срок службы волновых передач. Мерой предупреждения может быть расчет допускаемой нагрузки по динамической грузоподъемности, который для гибких подщипников еще нельзя считать достаточно разработанным. [c.113]

Здесь н ,, = тС Ку + К ), где т — модуль зацепления — коэффициент максимального упругого перемещения гибкого колеса принимают равным 1 1,1 1,2 при ресурсе работы г = 25 10 10 10 1 10 соответственно КуИ К2 коэффициенты, зависящие от передаточного отнощения и (табл. 4.29), Н = В — ё)/2 — высота сечения гибкого подшипника, где Вий— наружный и внутренний диаметры подшипника соответственно (см. табл. 4.22). [c.172]

Для определения к. п. д. с учетом упругого воздействия гибкого колеса и наружного кольца гибкого подшипника по (17.63) и (17.64) определим соответствующие условные силы упругого воздействия [c.310]

ИЗ ПЛОСКОЙ ленты с хлопчатобумажным чехлом или выполняется в виде резиновой оболочки (такие валы более тяжелы и менее гибки). Валы большего диаметра снабжаются цельнометаллической оплеткой из двух слоев проволоки, причем наружные витки располагаются во впадине внутренних иногда цельнометаллическая оплетка изготовляется из S-образной листовой стали, причем элементы S-образного профиля сцепляются друг с другом, обеспечивая уплотнение. Оплетка имеет наконечники, которые прикрепляются к подшипникам жестких валов. Диаметр оплетки—до 100 мм. наименьший радиус кривизны Q = = (7ч-15) d, где d — диаметр гибкого вала. [c.122]

На рис. 3-8 изображена контактная система разъединителя вертикально-поворотного типа наружной установки серии РЛН на номинальные напряжения 35—220 кВ и номинальные токи 600 и 1000 А. Нож 8 представляет собой медную трубу наружным диаметром 40 мм, которая с одного конца сплющена в виде плоской лопатки. Внутрь другого конца трубы вставлен цилиндрический вкладыш 3 с резьбой на конце, а снаружи на этот конец трубы надет хомут 6. Вкладыш, хомут и труба соединяются между собой двумя болтами 15. Выступающая часть вкладыша 3 вставлена в крестовину 5 и закреплена гайкой 4 таким образом, чтобы, не мешая свободному повороту ножа вокруг его продольной оси, ограничить возможность продольного перемещения ножа. Полуоси 17 крестовины 5 входят в отверстия подшипников 16. К хомуту 6 посредством болтов 15 крепится гибкая связь 2, по которой ток с ножа переходит на выводную контактную пластину 1. В верхней части хомута имеется ушко, шарнирно соединенное с одним концом тяги 7. Второй конец тяги 7 соединен с шарниром, закрепленным на рычаге 13. Последний закреплен на изоляторе 14, который может поворачиваться вокруг своей вертикальной оси. Оба изолятора 12 (левый и правый) установлены на раме разъединителя неподвижно и служат опорой для механизма ножа и неподвижного контакта 9. Неподвижный контакт 9 соединяется гибкой связью с контактной пластиной 1. В наконечник, приклепанный к сплющенной части ножа, ввертывается искрогасительный рог 11. Второй рог 10 ввернут в основание неподвижного контакта 9. Рога изготовляются из круглой оцинкованной стали диаметром 10—12 мм и служат для быстрейшего гашения дуги, возникающей между контактами разъединителя при отключении незначительных емкостных токов и токов холостого хода трансформаторов. [c.127]

Определенный практический интерес представляет конструкция катода для ЭХО описанным способом (рис. 162). На неподвижном коленчатом валу, закрепленном в шпинделе головки станка, установлена вращающаяся оболочка (2, 3, 6), наружный контур которой выполнен эквидистантно контуру обрабатываемого отверстия. Для упрощения конструкции катода предусмотрено вращение оболочки в подшипниках, одновременно служащих токоподводами. Наружные кольца подшипников 4 выполнены из бронзы Бр. ОЦС5-5-5, а внутренние 5 из материала АГ1500Б83, обладающего хорошей электропроводностью. Графитовые втулки изготовлены коническими и поджимаются пружиной с постоянной силой к наружным кольцам. Оболочка соединяется с передним и задним конусами и фиксируется шпильками. Частота вращения оболочки катода до 3500 об/мин осуществляется с помощью гибкого вала 1 от двигателя постоянного тока Д4500. Ось вращающегося корпуса смещена относительно оси шпинделя на 15 мм, что позволяет при повороте шпинделя станка производить радиальный подвод и отвод катода в пределах 30 мм. Радиальная подача осуществляется поворотом шпинделя с помощью редуктора с отношением 1/280 ООО от электродвигателя типа СЛ-261 и устанавливалась в пределах 0,01—0,1 мм/мин. [c.264]

Основные размеры гибких шариковых подшипников, устанавливаемых между кулачком и гибким колесом, приведены в приложении, табл. П9. Внутренний диаметр гибкого колеса в месте посадки наружного кольца подшипника обрабатывают с отклонениями Н7. Посадка внутреннего кольца гибкого подшгшника на кулачок выполняется с натягом, близким к нулю. Соответственно профиль кулачка должен выполняться с отклонениями или [c.168]

Кинематика гибкого подшипника. Для упрощения расчетной схемы рассматриваем передачу с невращающимся гибким колесом. В этом случае наружное кольцо подщипника также не вращается. Кроме того, полагаем, что радиальный зазор в подшипнике равен нулю, силы прижатия шариков к кольцам достаточны для того, чтобы шарики перемещались без проскальзывания, а зазоры в гнездах сепаратора достаточны для того, чтобы сепаратор не препятствовал свободному перемещению шариков. [c.100]

Смазка подшипников качения и скользящих деталей муфты осуществляется маслёнкой 1, установленной непосредственно у подшипника (фиг. 33, г) или вынесенной на люк картера сцепления и снабжённой гибким шлангом (см. фиг. 22, в и 33, Э), либо ванной с опущенным в неё войлочным кольцом 1, работающим как фитиль и обеспечивающим смазку при любом количестве масла в ванне (фиг. 33, в). В современных конструкциях сцепления упорный подшипник выполняется без подвода к нему смазки (фиг. 33, 6). В этом случае в конструкцию подшипника вводятся кольца специальной конфигурации и наружный кожух из листовой стали, который делает подшипник неразъёмным и герметичным, обеспечивая внутри подшипника достаточную полость для смазки. При этом запаса смазки хватит до смены подшипника. В сцепления некоторых автомобилей (Опель, Моррис) вместо подшипника качения введены упорные пластины из графита, не требующие вовсе смазки. [c.44]

Вискозиметр В. Хейнца состоит из измерительной головки со штативом, пульта управления, измерительного узла и термостатного устройства. Схема измерительной головки с присоединенным к ней наиболее часто применяемым рабочим узлом типа MV дана на рис. 89. В корпусе 1 закреплен наружный цилиндр 2 и установлен внутренний цилиндр 3, в днище которого предусмотрена полость для воздуха. Этот цилиндр сочленяется с валом 4, вращаемым на двух прецизионных подшипниках 5. В свою очередь, вал 4 через спиральную пружину 6 соединен с ведущим валом 8, который через гибкий трос связан с приводом. [c.177]

Редуктор сцепления-расцепления монтируется на щите /5 со стороны привода, служит для увеличения крутящего -момента, передаваемого от полого вала якоря к гибкому валу в стартерно м режиме, и для передачи момента с гибкого вала напрямую к полому валу <в генераторном режиме. Редуктор сцепления-расцепления состоит из Х раповой муфты сцепления-расцепления и собственно редуктора. Собственно редуктор состоит из ведущего зубчатого колеса с наружным зацеплением 20, насаженного на полый вал И, сателлитовых зубчатых колес 18, каждое из которых установлено на роликовом подшипнике. Сателлитовые зубчатые колеса насажены на неподвижные оси, жестко связанные с води-лом 19. Зубчатое колесо 17 с внутренним зацеплением входит в зацепление с сателлитовыми зубчатыми колесами 18. Водило и зубчатое колесо с внутренним зацеплением установлены на двух шарикоподшипниках. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...