Ш по пазам

В сх. б предметы обработки устанавливаются, на стол 18, жестко связанный с корпусом ротора 16. Инструмент 14 наряду о поступательным движением за счет движения ролика 9 по пазу 8 получает также вращательное движение от вала 17 через вубчатую передачу Ш. [c.355]

Примечания 1. Предельные отклонения ширины шпонки Ь при м соединении — по Ш, ширины паза — см., например, табл. 4.65. 2. Пре- [c.243]

В ротационном компрессоре (рис. 5.14) роль поршня играет вращающийся ротор 5, в котором в пазах скользят пластины 2. Под действием центробежных сил эти пластины всегда прижимаются к корпусу /. Ротор в корпусе расположен эксцентрично, поэтому попавшая между пластинами порция газа по ходу вращения ротора постепенно уменьшается в объеме, за счет чего и происходит повы-Ш ние давления газа. [c.95]

Фрикционная ш п о и к а (фиг. 84). Клиновая шпонка рабочая грань, соприкасающаяся с валом, в поперечном сечении очерчивается по дуге радиуса, равного радиусу вала противоположная грань плоская. Для постановки шпонки паза на валу не требуется. Используется для передачи сравнительно небольших крутящих моментов и там, где случайный проворот вала относительно ступицы ке имеет существенного значения. [c.203]

При этом края внутренних пазов крышки должны отстоять от краев Пластины не менее чем на 5 мм по ширине образца и на Ш мм по его длине. Микровинтом поместить столик в поперечном направлении так, чтобы рабочий ролик лентопротяжного механизма не касался паза крышки. [c.138]

На рис. 2.5, где схематически изображено устройство для получения двухчастотных режимов нагружения, требуемый размах высокочастотной нагрузки устанавливается с помощью управляющих контактов 1 а 2 силоизмерительного устройства испытательной машины. Они закрепляются в кольцеобразном пазу ведущего сектора 3, расположенного на одной оси вращения со стрелкой 4 и приводимого в движение через коническую зубчатую передачу Л, 6 исполнительным механизмом 7, в качестве которого использован исполнительный механизм типа ПР-1 со встроенным реверсивным злектродвигателем и редуктором со сменными шестернями. Регулирующее устройство механизма имеет контактную группу с подвижным контактом 8, закрепляемым на выходном валу механизма, и контактами 9, 10, устанавливаемыми в полу-кольцевых пазах панели 11. Положением контактов 9 п 10 задается величина максимальной и минимальной нагрузки низкочастотного цикла. При одновременно работающих возбудителе машины и исполнительном механизме стрелка 4 силоизмерительного устройства, фиксируя величину нагрузки на образце, движется с угловой скоростью 0)2 между контактами 1 ш 2, которые, будучи закреплены на секторе 3, в свою очередь, приводятся в циклическое движение через зубчатую передачу 5, 6 исполнительным механизмом 7 с угловой скоростью (О1. Команда на реверс направления вращения исполнительного механизма подается по достижении контактом 8 одного из контактов 9 или 10. Управление исполнительным механизмом осуществляется автоматически с помощью специального управляющего устройства, оснащенного командным прибором КЭП 12-У, с помощью которого осуществляется временная выдержка на экстремальных значениях низкочастотной нагрузки длительностью 0,5—1000 мин (характер изменения нагрузки на образцах в данном режиме работы представлен на рис. 2.4, б). [c.35]

Звено I, вращающееся вокруг неподвижной оси А, имеет цевку а, последовательно входящую в пазы d четырех равных и симметрично расположенных мальтийских крестов 2, 3, 4 ш 5, вращающихся вокруг неподвижных осей В, С, Е и D. Пазы d каждого мальтийского креста прямолинейны и радиальны, и их оси образуют угол 60° друг с другом. Звено 1 имеет запирающую дугу Ь, скользящую в периоды покоя крестов по запирающим дугам е соответствующих крестов. Каждый крест имеет шесть периодов времени д движения и шесть период в времени t покоя. Время Т полного оборота звена I равно для каждого креста [c.292]

Микрометрический ш т и X м а с (фиг. 48) применяется для измерения внутренних размеров деталей, отверстий, пазов и т. д. Он состоит из микрометрического винта, барабана, гильзы со стопором и наконечника. При измерении штихмас вводят в отверстие строго по его диаметру и постепенно раздвигают наконечники микрометрической головки до соприкосновения со стенками отверстий. [c.101]

Протяжка по фиг. 108, ж предназначена для последнего прохода при схеме обработки шлицев по фиг. 107, в. Она обрабатывает отверстие и шлицевый паз по цилиндру, не касаясь боковых сторон, обработанных предыдущей протяжкой. Протяжка по фиг. 108, з работает аналогично предыдущей, но, кроме того, содержит зубья ш—в, срезающие слои на боковых сторонах шлица по фиг. 107, а и б. [c.261]

Сборку шпоночных соединений производят, устанавливая сперва плотно шпонку в пазу, используя медный молоток, пресс или специальное приспособление. Длинные (направляющие) ш понки крепят в пазу винтами. [c.352]

Универсальное разметочно-сверлильное приспособление, разработанное автором (рис. 37), предназначено для разметки и сверления отверстий в дета-лях. Приспособление уста- навливают на плите 1 или на столе сверлильного станка и закрепляют с помощью угольников 2 ш 3. По пазам угольников перемещается рама 4, закрепляемая винтами 5 и б. Дерн авка 7 с поворотной линейкой 8 может перемещаться вдоль направляющих рамы 4. На поворотной линейке, на расстоянии Ь шК строго от центра вращения, расточены отверстия, в которых установлены сменные кондукторные втулки 9. Для удобства и точности настройки на размер линейка перемещается по раме с помощью микрометрического винта 10, установленного на угольнике 3 в стойке и в передвижной рамке, закрепленной на линейке 8. Приспособление снабжено масштабными линейками и нониусами, а также угломерной шкалой. [c.40]

Допуск на диаметр посадочного отверстия й по А, ОСТ 1012. Размеры ш-поночного паза по ГОСТ 9472—70. [c.351]

Барабаны с двумя ступицами (см. рнс. 14.8 и 14.9, а) закрепляют на валу только одной ш понкой со стороны подвода крутящего момента. В случае установки второй шпонки она будет воспринимать часть нагрузки, величина которой пропорциональна отношению жесткости вала к жесткости барабана или отношению их полярных моментов инерции. Это отношение практически мало, и нагрузка второй шпонки незначительна. В то же время установка второй шпонки требует высокой точности расположения двух шпонок на валу и двух пазов в ступицах. [c.491]

Так же как и в роликовом генераторе, в целях предохранения гибкого колееа от раскатывания устанавливают подкладное кольцо 1. Закрепление подкладного кольца от осевого смещения в дисковом генераторе затруднено. В конструкции по рис. 15.6, а кольцо удерживает борт, входящий в паз гибкого колеса. Высота борта ограничена допускаемым значением упругой деформации растяжения гибкого колеса при установке подкладного кольца (т. е. не превышает десятых долей миллиметра), что не гарантирует надежного запирания кольца. Кроме того, паз как концентратор напряжений снижает прочность гибкого колеса. Матери ш подкладного кольца—сталь ШХ15 (50...58 НКСэ). Материал дисков—конструкционная сталь 45, 40Х с закалкой рабочей поверхности до 48...50 НЯСд. [c.241]

Сборка без подгонки должна обеспечивать нормальную работу узла. Рассмотрим особешюсти сборки узла ведо.мого вала 14. Характер соединения деталей и узлов зависит от условий работы и сборки собираемых узлов и конечных изделий. Для равномерного вращения вала 14 (наряду с другими мерами) необходимо исключить радиальное смещение колес и проворачивание их относительно ва.яов. Для этого колеса с валами, а также шпонки по ширине с пазами валов и колес должны соединяться без зазора, плотно, благодаря упругим деформациям ш- [c.30]

Применяют три способа простановки размера глубины паза на валу 1) от противоположной расноложешпо паза крание точки диа.метра вала (рис. 270, а) 2) от ближайшей к пазу кромки цилиндрической иовсрхиости ва.ча (вид б) . 3) от крайней точки диаметра, лежащей иа оси симметрии паза (вид о). Последние два размера различаются на величину ш, определяемую по формуле (15а) или ио рис. 259, и. [c.248]

Центрирование по внутреннему диаметру. Предельные отклонения для отверстий устанавливают по классам точности А и 2 . Посадки по центрируюшему диаметру Г, П С (С2а) П X, Л (Л2 . Предельные отклонения для пазов — II п Гз для шлицев — ш 82- [c.254]

Центрирование по боковым граням. Предельные отклонения для пазов устанав.тиваются по классам точности Пз и Г4. Предельные отклонения шлицев 82- Посадки по граня.м ш.пицев ( зП) 81Х (5зХ). [c.254]

При центрировании по боковым граням указывают для отверстия класс точности выполнения пазов (S , 5за, УД, для вала класс точности выполнения зубьев и посадки (SjH Уз Я —напряженные, S3 Уз С - скользящие S3X Уз Х - ходовые, 8 Ш — итро ходовая).. [c.257]

Ш.лицевые соединения.— такие соединения, которые образуются посредством выступов-зубьев на валу и соответствующими по форме впадинами ступицы, насаженной на вал (рис. 3.34, а). Рабочими поверхностями являются боковые сторсны зубьев. Зубья вала фрезеруют по методу обкатки или накатывают в холодном состоянии профильными роликами по методу продольной накатки. Пазы отверстия ступицы изготовляют протягиванием. [c.389]

По данным проф. С. В. Серенсена, предел выносливости углеродистой стали при наклепе растяжением повышается на 35%, а при обкатке роликом — на 25%. Аналогичный эффект упрочнения наблюдается и у титановых сплавов. Жаропрочные же сплавы не могут подвергаться сквозному наклепу растяжением, выносливость их при этом снижается, так как в некоторых зернах образуются микротре-Ш.ИНЫ. Поверхностный же наклеп дает повышение предела быносли-вости. Предел выносливости гладких образцов одного из самых жаропрочных сплавов марки ХН55ВМТФКЮ после точения 30 кгс/мм при наличии V-образного надреза, по форме соответствующего пазу замка лопатки, предел выносливости снижается до 18 кгс/мм после упрочнения образца с надрезом его выносливость увеличивается до 41 кгс/мм , у образцов без надреза она также возрастает более чем в 2 раза. На части образцов из сплава ЭИ929 фрезеровали паз по форме первого паза турбинной лопатки [88]. Часть образцов упрочняли обкаткой роликом при 450 кгс в четыре прохода. Усталостные испытания проводили при 750° С. Изменения в микроструктуре фиксировались на оптическом микроскопе методом декорирования дислокаций. Упрочнение накаткой увеличило циклическую прочность с 45 до 80 кгс/мм (т. е. примерно на 80%) выдержка при 750° С в течение 300 ч снизила ее до 62 кгс/мм . Эффект упрочнения, равный 55%, сохранился при выдержке в течение 1000 ч, далее начался спад и при общей выдержке в 1500 ч прочность оказалась даже ниже, чем исходная без упрочнения (рис. 42). [c.102]

Звено 1 выполнено в виде кулачка, профиль а—а которого очерчен по дуге круга радиуса г. Кулачок 1 перекатывается без скольжения по неподвижному кулачку 2, профиль Ь—Ь которого очерчен по дуге круга радиуса R. Радиусы Н ш г удовлетворяют условию Я=2г. При качении кулачка / по кулачку 2 точки А и В кулачка / движутся по прямым X—X и у—у. Звено 3, входящее во вращательную пару А со звеном /, движется прямолинейнопоступательно в направляющей с. На цапфе В звена 1 установлен ролик с1, скользящий в неподвижном пазу е. Паз е на участке ВВ имеет прямолинейное очертание, а на участке В В очерчен по дуге окружности с центром А и радиуса, равного АВ. При перемещении точки В в положение В точка А перемещается в положение А. При этом ролик [ перемещается в положение и упирается в неподвижное седло направляющей с. При переходе точки В из положения В в положение В" звено / поворачивается вокруг оси А и, следовательно, звено 3 в это время имеет остановку. [c.28]

Плиты и полы изготовляют из чугуна, стали, бетона в обойме, железобетона. Плиты из чугуна, как правило, устанавливают и закрепляют в бетонном основании. Чугунные плиты отливают с Т-образными пазами по стандарту (например, DIN 650), в одном или двух взаимно перпендикулярных направлениях. Размеры стандартных плит общего машиностроения (DIN 876/Ш) достигают 4X8 м в плане. Особоирочные чугунные плиты выдерживают нагрузки при отрыве до 500 кПа. [c.157]

Неустойчивость работы реального механизма поворота на участке торможения блока определяет неравномерность враш ения кривошипа. В первом и втором случаях > О или Мдр > 0) отсутствует разрыв кинематической связи ролика с крестом. Инерционная составляющая момента поворотного механизма автоматов 1А225-6 невелика и плавный характер изменения момента Л/цр в основном определяется большим моментом трения в опорах блока. Возможен переходный случай, когда ролик контактирует с обратной нланкой креста, а момент не меняет знака. После некоторой приработки автомата, после его прогрева и при хорошей смазке опор момент трения уменьшается и возникает отрицательный ник М . У тех автоматов, у которых при торможении блока Мпр = О на значительном участке, скорость блока обычно уменьшается до нуля, а затем имеет место скачок скорости блока при возвращении ролика кривошипа на основную сторону паза мальтийского креста. У некоторых автоматов скорость блока хотя и резко уменьшалась на этом участке, но не доходила до нуля. При сравнении осциллограмм крутящих моментов, записанных у различных станков, легко обнаружить, что величины моментов у них значительно отличаются. Это является следствием неодинаковой регулировки положения мальтийского креста относительно шпиндельного блока. Значительно хуже по сравнению с другими станками отрегулировано положение мальтийского креста у автоматов 1, 3 ж4. Например, у автомата 4 величина Ml превышает максимальный момент при повороте шпиндельного блока (М1 = 75—100 кгм, а = 72—84 кгм). Лучше других отрегулировано положение мальтийского креста у автомата 6. Моменты М у станков 2 ш 5 соответствуют регулировке креста у большинства исследованных автоматов. Ударные нагрузки в начале поворота шпиндельного блока связаны, но-видимому, с трудностями регулировки мальтийского креста при отсутствии на нем фасок на участке входа ролика кривошипа в паз креста. При повороте блака из позиции в позицию, когда работают различные пазы креста, у большинства исследуемых станков не возникало дополнительных динамических нагрузок, связанных с неточностью [c.66]

Щиток (рис. 6) спроектирован применительно к распространенным токарным станкам мод. 1А62, 1Д62М и 1ДР2. К щитку с нижней стороны прикреплены бронзовые (Бр. АМц 9-2 или Бр. ОЦС 6-6-3) сбрасыватели стружки 2 ш 3, которые пришабрены по направляющим. Передний сбрасыватель 2 выполнен в виде ножа со скошенными кромками и имеет паз, что способствует лучшему предохранению от попадания [c.37]

МАГНОН — квазичастица, соответствующая кванту спиновых волн в магнитоупорядоченных системах. М. по отношению к спиновым колебаниям играет ту же роль, что и фонон — к колебаниям кристаллической решётки. Энергетич. спектр М. имеет вид if = Йт(к), где ш(к) — закон дисперсии или зависимость частоты спиновых волн от их квазиволнового вектора к, квазиимпульс М. р = Йк. Время жизни М. определяется затуханием спиновых волн, и только в случае слабого затухания можно говорить о М. как о хорошо выра женньгх квазичастицах. М. являются бозонами. В тепловом равновесии химический потенциал М. равен о, что и определяет зависимость числа М. в системе от темп-ры. Когда число М. в системе мало, наир, при низких темп-рах, диссипативные я ки-нетич. процессы в магн. подсистеме (напр., магн. релаксация, спиновая диффузия) удобно формулировать в рамках теории рассеяния для столкновений М. друг с друго-М II др. квазичастицами твёрдого тела. При этом магн. динамику системы можно определить на основе кинетич. ур-ния Больцмана для ф-цни распределения М. В ферромагнетиках М. иногда паз. ф е р р о мar-н о н а м и. [c.23]

В [3, 4] были проведены аналогичные опыты на латунной трубке 019x1 мм и 1=1.27 ш при атмосферном давлении. Средняя температура стенки определялась с помощью термометра сопротивления, заложенного в спиральный паз по всей высоте трубки. В результате этих исследований в пределах =(1.2 -f- 3) -10 Вт/м получены значения коэффициентов теплоотдачи при конденсации в 7 -f- 3.5 раз выше, чем для гладкой трубы, т. е. примерно вдвое выше, чем дано в [1, 2]. [c.231]

Разгрузка лопастей. Для уменьшения радиальной силы давления лопастей на статорное кольцо их разгружают путем комплектовки двух лопастей (фиг. 139, а) в одном пазу. Каждая лопасть свободно иеремеш,ается в пазу ротора относительно другой, благодаря чему обеспечивается плотное их прилегание к ста-торному кольцу, которое осу-ш,ествляется по двум кромкам. [c.257]

При сборке соединений с клиновыми шпонками необходимо следить за тем, чтобы шпонка плотно прилегала к дну паза и ступицы, а по боковым своим граням имела зазор. Особенно нужно обра-ш ать внимание на то, чтобы уклоны на рабочей грани шпонки и в пазе ступицы совпадали, иначе ступица будет сидеть на валу с перекосом. [c.405]

Специализированное безналадоч-ное нрисиособление (СБП) — кондуктор (рис. 52) — предназначен для сверления отверстий в планках и направляющих шириной до 60 мм, высотой до 50 мм и длиной до 300 мм. Удлиненный П-образный корпус 9 этого кондуктора снабжен боковыми направляющими 12 и 25, но которым перемещается кондукторный суппорт 18. Последний снабжен ползуном 14 с запрессованными направляющими втулками 21, перемещающимися совместно с ним в вертикальном направлении но скалкам 13. Ползун фиксируется в требуемом положении винтом 17, который воздействует через три шарнпра на два прижимных плунжера 20. Кондукторная плита в, перемещающаяся в пазу ползуна 14, фиксируется винтом 1 с накатанной головкой. Винт 1 через промежуточный штифт 2 сообщает продольное перемещение шарику 3, благодаря чему шарик 4 заклинивается в V-образном пазу ползуна 14. Перемещение иланки 6 направляется прижимами 22 ш 19. Последний одновременно является и нониусом. По мере надобности сменные кондукторные втулки 5 заменяются. [c.444]

На валу насоса находится ротор / с наклонными к радиусам пазами (прорезями),, в которых помещаются пластины 3. В каждом из боковых дисков 2 имеется по четыре окна, из ко торых окна 6 ш 8 соединены литыми каналами корпуса с полостью всасывания, а окна 5 и 7 — с полостью нагнетания. [c.209]

Рис. 14.55. Однорычажное управление коробкой скоростей Рукояткой, заклиненной на валу А, приводится в движение плоский кулачок /, управляющий зубчатыми блоками а — Ь, ш кулачок II, имеющий пазы с двух сторон и управляющий зубчатыми блоками с — й. Валы А м В могут быть связаны мальтийским мехашэмом с четырехпазовым крестом по рис. 7.46 так, что за один оборот ку-

Технологические базы. При токарной обработке, беспентповом шлифовании и шлифовании роликовой дорожки кольца карданных подшипников базируют по наружной цилиндрической поверхности и широкому торцу. При снятии фасок на широком торце и протягивании паза база ш служат наружная цилиндрическая поверхность и узкий торец. При шлифовании широкого торца базой является дно кольца. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...