Сечение сплющивание

Растягивающие и сжимающие напряжения дают равнодействующие силы N и Л 1, направленные к нейтральной оси. Эти равнодействующие вызывают напряжения поперечного сжатия и соответствующие поперечные деформации трубы. Моменты поперечных сил вызывают изменение формы поперечного сечения (сплющивание трубы). [c.8]

Рассмотрим трубу с осью в виде окружности радиуса и кругового поперечного сечения радиуса г при толщине стенки б. Труба подвергнута изгибу моментами Л1, создаваемыми нагрузкой на торцах, распределенной по закону плоскости. Труба представляет собой оболочку, однако достаточно надежно можно рассчитать ее и средствами намного более простыми, чем теория оболочек. Это и выполнил Т. Карман. При указанном на рис. 14.23 направлении моментов происходит сплющивание трубы — уменьшение диаметра поперечного сечения трубы в плоскости ее оси и увеличение в перпендикулярном этой плоскости направлении. [c.418]

Рис. 14.23. К возникновению эффекта сплющивания поперечного сечения тонкостенной трубы с криволинейной осью а) фасад б) поперечное сечение,

Первое из них такое же как и в теории, не учитывающей сплющивания поперечного сечения. Вторым слагаемым учтем влияние на e сплющивания поперечного сечения. [c.420]

В ПЛОСКОСТИ поперечного сечения трубы при сплющивании последнего перемещается из точки Р в точку Составляющая этого [c.421]

Сопоставляя формулы (14.85) и (14.86), убеждаемся в том, что в случае учета сплющивания поперечного сечения трубы роль момента инерции площади поперечного сечения играет выражение [c.423]

Штамповку с подкладными торцовыми оправками выполняют в той же последовательности, что и штамповку без подкладных оправок. Применение этих оправок позволяет уменьшить сплющивание торцов заготовки при отношениях S/Z)==0,09-f-0,17 и осевом радиусе кривизны l,3-bl,6)D. Торцовые ограничения при гибке достигаются введением в отверстия трубы пробок (сечение Б—Б). Диаметр торцовой оправки принимают не более 0,9— 0,930. Угол конусности оправки, равный 7—10°, обеспечивает хороший съем заготовки. Применение гибочного ручья штампа с шарнирной оправкой повышает производительность труда. [c.293]

Штамповка с составным шарнирным сердечником является усовершенствованием описанного метода. Она позволяет изготовлять тонкостенные угольники за две операции (гибка и формовка). Составной шарнирный сердечник исключает искажение поперечного сечения заготовки при гнб-ке и обеспечивает необходимое заполнение ручья штампа непосредственно в гибочном ручье. Составной шарнирный сердечник состоит из торцовой оправки и фигурного сердечника, связанных между собой стяжкой. Перед штамповкой заготовку укладывают в гибочный ручей и внутрь ее с одной стороны вставляют сердечник, а с другой — торцовую оправку. Перемещаясь вниз, пуансон через фигурный сердечник вытягивает спинку отвода. Торцовая оправка при этом предохраняет торцы от сплющивания. Угольник формуют вместе с зажатым внутри сердечником. После формовки сердечник легко вынимается. [c.294]

Контроль прочности сварных соединений труб производят на образцах, приведенных на рис. 5.11, ж и з. При этом в формулу подсчета временного сопротивления (п. 34, ГОСТ 1497—84) вводят значение площади сечения трубы вне шва. При сплющивании концов трубы, если этого требует конструкция разрывной машины, расстояние от оси шва до начала сплющиваемого участка должно быть не менее 2D. [c.496]

Если при этом в каком-либо сечении получаем, что абсолютное давление падает ниже давления паров жидкости при данной температуре, то это указывает на нарушение сплошности потока. Тогда дальнейшие явления в данном сечении до тех пор, пока сплошность потока в нем опять не восстановится, протекают не по законам гидравлического удара. Падение давления ниже атмосферного, в зависимости от его величины и жесткости трубопровода, может повлечь потерю устойчивости формы и сплющивание трубопровода наружным давлением. [c.69]

До получения положительных результатов экспресс-испытаний по п.п. 3.4,21 и 3.4.22 (внешнего осмотра и измерения, контроля проходного сечения прогонкой шара, сплющивания с изгибом и металлографического исследования) приступать к сварке производственных стыков не разрешается (за исключением стыков на продукции, свариваемой в конце смены после выполнения контрольных образцов для проверки качества наладки машины на следующую смену по п. 3.4.21 а ). [c.543]

Поправочный коэффициент К = К К Кэ (см. табл. 5.4) учитывает сплющивание колец радиальных уплотнений вследствие растяжения колец в канавках (коэффициент изменение размера сечения кольца на морозе (коэффициент К2), изменение размера сечения кольца вследствие набухания (растворения) резины в масле (коэффициент Кя)- [c.158]

Условия испытаний различаются по виду нагружения (например, испытания на растяжение, изгиб, сплющивание) и по характеру нагрузки (статические, динамические, усталостные). Стандартные образцы могут в зависимости от целей испытаний вырезаться из различных зон соединения, например при испытании на растяжение - из наплавленного металла (вдоль шва) или поперек шва через все зоны сварного соединения. Если необходимо определить прочность той или иной зоны, то сечение образца в этой зоне ослабляют. Достаточ- [c.342]

Как уже отмечалось, конечной операцией изготовления тарельчатых пружин является, как правило, их обжатие до полного сплющивания. При этом в наиболее напряженных зонах тарелок обычно возникают пластические деформации, а при разгрузке в меридиональных сечениях тарелок сохраняются остаточные напряжения, имеющие в опасных зонах сечения напряжения, противоположные напряжениям, возникающим при нагружении. При достаточной продолжительности процесса пластического обжатия обеспечивается стабильность благоприятного распределения остаточных напряжений. В результате заневоливания несущая способность тарельчатых пружин в пределах упругости возрастает, высота тарелок при этом несколько уменьшается. Исследованию этих вопросов посвящена работа [2]. [c.224]

Уменьшение высоты сечения кольца вследствие растяжения его по внутреннему диаметру с учетом сплющивания [c.583]

Опыты с упругими трубчатыми компенсаторами ) показали, что кривые части труб гораздо менее жестки, чем это следует из уравнений (59) или (70). Т. Карман ) дал объяснение этому явлению. Он заметил, что при изгибе кривые трубы круглого поперечного сечения, кроме того, еще и сплющиваются. Для того чтобы оценить влияние этого сплющивания, необходимо жесткость изгиба EJ заменить меньшей величиной kEJ, где k — коэффициент, меньший единицы, зависящий от толщины трубы t, от радиуса центральной оси трубы R и радиуса поперечного сечения трубы г. Приближенная формула [c.614]

При уменьшении tR/r уменьшается и величина коэффициента k. Сплющивание поперечного сечения трубы влияет и на распределение напряжений. Для их вычисления мы имеем следующую приближенную формулу [c.615]

Мы видим, что для небольших значений tR/r действительное наибольшее напряжение значительно более рассчитанного по обычной теории, в которой влияние сплющивания не учитывается. Аналогичную теорию можно развить и для прямоугольного поперечного сечения i). Для тонких труб с квадратным поперечным сечением коэффициент k, учитывающий уменьшение жесткости изгиба, определяется следующим выражением [c.615]

Здесь К — поправочный коэффициент, учитывающий сплющивание колец (Ki), изменение сечени кольца и канавки на морозе К2), вменение сечения кольца вследствие набухания (растворения) резины в рабочей жидкости Кз) К = = (табл. 3.11). [c.128]

Произведенные автором исследования показали, что нейтральная ось может смещаться, в зависимости от способа гнутья, в сторону внутренней части гиба (подобно тому, как это происходит при изгибе кривого бруса со сплошным поперечным сечением) или в сторону внешней части гиба.. Величина и направление смещения нейтральной оси при одной и той же толщине стенки зависят от ряда факторов, в том числе от величины и направления продольных сил. О величине смещения нейтрального слоя при гнутье труб до сих пор имеется мало данных. В связи с действием продольных сил, а также из-за сплющивания картина деформации при изгибе трубы иная, чем при изгибе кривого бруса. [c.12]

Аа — смещения, вызываемые сплющиванием, которые определяют, поддерживая первоначальную форму поперечного сечения трубы. [c.13]

Внешние ограничители противодействуют только этим вторичным перемещениям. Подобно внутреннему ограничителю, внешний ограничитель не может полностью поддерживать стенку по всей окружности поперечного сечения трубы, так как по той из главных осей первичных перемещений, которая укорачивается, контакт между трубой и ограничителем вторичных перемещений исчезает. Наиболее действенная часть внешнего ограничителя лежит на второй, удлиняющейся главной оси. Подобно тому, как ни один внутренний ограничитель не освобождает изгибаемую трубу полностью от поперечной раздачи, никакой внешний ограничитель не может ее полностью освободить от сплющивания в плоскости изгиба (рис. И, д). Поэтому для лучшего сохранения формы поперечного сечения необходимо совместное действие внешнего и внутреннего ограничителей при достаточной ширине каждого из них. [c.23]

При упругом изгибе труб имеют место незначительные абсолютные приращения кривизны, и коэффициент жесткости кривой трубы можно считать величиной постоянной, соответствующей начальной кривизне трубы. При гнутье труб (например, по схеме чистого изгиба) задача заключается в значительном изменении кривизны, поэтому по мере уменьшения радиуса гиба коэффициент уменьшения жесткости должен постепенно уменьшаться, как это вытекает из исследований Кармана по упругому изгибу труб. При определении усилий, потребных для гнутья, величина этого коэффициента зависит от степени сплющивания трубы, которая, в свою очередь, зависит от конструкции и размеров устройств поддерживающих форму сечения. [c.24]

Ковка отрезных резцов. Заготовку для резца (рис. 183) протягивают на заданный размер сечения державки, затем рубят на мерные длины. Потом на одном из концов производится пережим и сплющивание в пластину толщиной, соответствующей чертежу. После этого вырубают контур по шаблону при помощи зубила. [c.295]

Для упрощения представим, что весь напыленный материал состоит из частиц, близких по форме (рис. 4-21,6) и контактирующих одна с другой. Поперечное сечение фактического пятна контакта обозначим 5ф = 4г/г. Относительные размеры фактического пятна контакта могут быть оценены либо прямым путем, при анализе микрошлифов, либо косвенно, по результатам измерения таких механических свойств напыленного слоя, как прочность на разрыв в направлении потока или эффективного модуля упругости, которая прямо пропорциональна отношению площади фактического пятна контакта (пятно спекания) к поперечному сечению частицы в плоскости сплющивания. [c.126]

На рис. 14.27 показан график зависимости коэффициента к от параметра / при первых трех приближениях. Существенное влияние сплющивание поперечного сечения оказывает и на распределение напряжений в его плоскости. Выше была полу-чена формула для е , используя ко-торую получаем формулу для напря- [c.424]

Засыпка трубопровода грунтом и павешивание на него седловидных грузов сопровождается изменением овальности многослойных труб соответственно на 1,5—2 % и 2—2,5 %. Характерно, что при засыпке грунтом изменение овальности может вызываться сплющиванием трубы как относительно вертикального, так и относительно горизонтального сечения. При установке утяжеляющих грузов сплющивание происходит только относительно горизонтального сечения. [c.212]

Поправочный коэффициент К = КхКчК (табл. 10) учитывает сплющивание колец [Ki), изменение сечения кольца и канавки на морозе (/С2), изменение сечения кольца вследствие набухания (растворения) резины в рабочей жидкости (/Сз). Последний коэффициент учитывается только для резин, уменьшающих объем в ра- [c.119]

Для предотвращения при гибке искажения (сплющивания) поперечного сечения трубы и образования гофр необходимо, чтобы напряжения в металле трубы, возникающие при гибке, уравновещивались внутренним давлением жидкости. Последнее обеспечивается созданием внутри трубы гидростатического давления, величина которого может быть подсчитана по выражению [c.588]

Началом первому направлению послужили эксперименты Бантлина (1910) с трубами, их теоретический анализ, выполненный К- М. Дубягой [12.1] (1909) и Лоренцем (1910) (см [5.1]), и решение Кармана [12.8] (1911) задачи изгиба трубы, в котором учитывалось сплющивание поперечного сечения, принятое постоянным по всей длине трубы. Бразье в 1927 г. [12.5] в такой постановке исследовал большие перемещения трубы и определил предельный момент, при котором наступает неограниченный рост кривизны образующих [c.192]

Критические напряжения приближенно определяются из условия равенства амплитуды докритических напряжений верхнему критическому напряжению однородного сжатия оболочки с радиусом, равным наибольшему радиусу кривизны сплющенного докритическим изгибом поперечного сечения. Это допущение обусловлено локальностью выпучивания. Влияние сплющивания в исходном состоянии оказывается существенным для длинных оболочек. При <и 0,65 величина ka = 0,494. Для коротких оболочек и оболочек средней длины это влияние невелико = = 1 0,87 при О) = О -f- 0,0915. Отмечается, что потеря устойчивости по Бразье, когда момент изгиба достигает максимума, практически не реализуется, раньше наступает местная потеря устойчивости. [c.195]

Поскольку гипотезу о неДеформируемости меридионального сечения жестких тарелок можно считать справедливой не только в пределах упругости, что использовалось выше, но и при пластическом деформировании, то формула (9.1) может быть применена и при исследовании процесса заневоливания. При полном сплющивании тарелки, когда а = 0, и возникли пластические деформации, окружные линейные деформации, в соответствии с формулой (9.1), равны [c.224]

Другим важным приложением теории торообразных оболочек является расчет тонкостенных труб с круговой осью. Еще в 1910 г. Батлин экспериментальным путем установил, что тонкостенные трубы с криволинейной осью обладают значительно меньшей жесткостью на изгиб, чем трубы того же поперечного сечения, но с прямолинейной осью. Через год Карман [252] объяснил это явление сплющиванием поперечного сечения. При этом выяснилось, что сплющивание поперечного сечения вызывает большие поперечные изгибные напряжения, по своей величине зачастую превосходящие основные тангенциальные. Закон же изменения последних по поперечному сечению значительно отличается от линейного, характерного для труб с прямолинейной осью. [c.443]

При изгибе моментом длинных цилиндрических оболочек необходимо учитывать сплющивание поперечных сечений — так называемый эффект Дубяги — Кармана — Бразье см. [1,37]). Для обсуждаемых ниже шарнирно опертых оболочек средней длины влияние этого эффекта на критическую нагрузку незначительно и здесь не рассматривается. [c.93]

Для Предотвращения при гибе искажения (сплющивания) по-шеречного сечения и образования гофров необходимо, чтобы напряжения в металле трубы, возникающие при гибке, уравновешива-лись внутренним давлением жидкости в трубе. Последнее обес- [c.528]

Под действием сил растяжения нарушается также форма сечения кольца и по внешней его поверхности (оно становится более плоским), что еще более увеличивает сплющивание колвда1,и0 Кроме того, неравномерная вытяжка на отдельных участках длины кольца может произойти вследствие наличия в резине различных включений, а также в результате неравномерной механической ее прочности на различных участках длины кольца. В результате указанного предварительное напряжение (обжатие) кольца, создающее начальный плотный контакт его с поршнем, может быть потеряно. [c.612]

Здесь M.3 половина средней толщины микрозазора У i — у/Sф/S -относительный размер фактического пятна контакта S — площадь поперечного сечения частицы в плоскости сплющивания S - размер бруса элементарной ячейк в направлении потока (степень деформированности частиц в этом направлении) ФО . yili) - функция, учитывающая изменение сопротивления твердой частицы из-за растекания потока по всему поперечному сечению, бруса с пятном контакта, определяется по рис. 2.8 или формулам (2.13), (2.14) с(гп2) - параметр, определяемый из уравнения (2.10) или рис. 2.7 Aj - проводимость частицы Л , 3 -проводимость газа в микрозазоре между частицами Л2 -- проводимость газа в зазорах. [c.36]

С. А. Шестерикова [21, 23], Баргмана [182, 184], В расчет вводится начальное отклонение формы поперечного сечения оболочки от круговой. В работах [21, 23] принят степенной закон установившейся ползучести. Поперечное сечение аппроксимируется дугами окружностей, радиусы которых меняются в процессе сплющивания. Критическое время выпучивания, как и для стержней, зависит от начального эксцентриситета логарифмически. В работе [23] учитываются, в отличие от [21], не только деформации изгиба, но и деформации периметра кольца, что имеет значение при задании малых i начальных эксцентриситетов. В [182, 184] учитывается переменность давления. В [244] при степенном законе ползучести рассматривается оболочка в виде двухслойной модели. В [23] сравниваются значения критического времени, определяемого по различным схемам [21, 23, 244]. Начальные отклонения в этих сравнительных расчетах считаются заданными. [c.270]

Чем меньше отношение толщины стенки трубы к диаметру и чем меньше радиус гибки, тем больше труба сплющивается в процессе гибки. В момент сплющивания одновременно незначительно изменяется толщина стенки. Согнутую в первом ручье заготовку поворачивают на 90° вокруг продольной оси и вкладывают в рабочую зону второго ручья. Во втором ручье штампа заготовку подвергают формовке (фиг. 105, в сечения Г—Г и Д—Д), при которой ее поперечным овальным сечениям придается круглая форма. Это достигается нажатием верхней и инжней половин штампа на заготовку в направлении [c.149]

Как происходит сплющивание, можно видеть из рис. 10. Допустим, труба, изогнутая по радиусу Я, подвергается дальнейшему изгибу в той же плоскости. Выделим на трубе два сечения АВ, и А В. При изгибе на внешней части гиба возникнут растягива- [c.19]

При гнутье труб сплюш.ивающие силы могут производить поперечную осадку труб, т. е. уменьшать длину окружностей поперечных сечений. При сплющивании трубы уменьшается одна из главных осей поперечного сечения (в плоскости изгиба) и увеличивается размер поперечного сечения в направлении, перпендикулярном к плоскости. При гнутье прямой трубы изменение формы поперечного сечения и толщин стенок происходит неравномерно по всей поверхности гиба. Величина допускаемой овальности зависит от назначения трубопровода. Овальность в гибах ограничивается техническими условиями. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...