Сплющивание поперечного сечения

Рис. 14.23. К возникновению эффекта сплющивания поперечного сечения тонкостенной трубы с криволинейной осью а) фасад б) поперечное сечение,

Первое из них такое же как и в теории, не учитывающей сплющивания поперечного сечения. Вторым слагаемым учтем влияние на e сплющивания поперечного сечения. [c.420]

Сопоставляя формулы (14.85) и (14.86), убеждаемся в том, что в случае учета сплющивания поперечного сечения трубы роль момента инерции площади поперечного сечения играет выражение [c.423]

При уменьшении tR/r уменьшается и величина коэффициента k. Сплющивание поперечного сечения трубы влияет и на распределение напряжений. Для их вычисления мы имеем следующую приближенную формулу [c.615]

Пониженную жесткость криволинейного отрезка на изгиб учитывают в расчете введением для него коэффициента податливости. Последний учитывает деформирование (сплющивание) поперечного сечения и определяется согласно разд. 2.5. [c.375]

Следовательно, весьма малое сплющивание поперечного сечения вызывает значительное уменьшение напряжения в крайнем волок- не сф. Подобное же заключение можно вывести и для волокна ей, расположенного на вогнутой повер кности трубы. [c.342]

Отсюда видно,- что когда отношение мало, действительные наибольшие напряжения значительно выше напряжений, определяемых на основании обычной теории, в которой пренебрегается влияний сплющивания поперечного сечения. [c.343]

Сплющивание поперечного сечения 341 Сталь прокатная 361 Стена подпорная 210 Стержень гибкий 125 —, кручение 239 [c.363]

Значительную часть магистральных газопроводов составляют криволинейные участки. По сравнению с прямолинейными участками они обладают большей гибкостью и выполняют роль компенсаторов температурных расширений при климатических изменениях температуры и изменениях режима работы газопровода. Однако с точки зрения прочности криволинейные участки являются наиболее опасными. Их повышенная гибкость связана с эффектом Кармана, т.е. сплющиванием поперечного сечения трубы при изгибе. При этом появляются изгибающие моменты в окружном направлении, напряжения от которых могут быть существенно больше, чем напряжения, рассчитанные без учета эффекта Кармана. [c.102]

Рассмотрим трубу с осью в виде окружности радиуса и кругового поперечного сечения радиуса г при толщине стенки б. Труба подвергнута изгибу моментами Л1, создаваемыми нагрузкой на торцах, распределенной по закону плоскости. Труба представляет собой оболочку, однако достаточно надежно можно рассчитать ее и средствами намного более простыми, чем теория оболочек. Это и выполнил Т. Карман. При указанном на рис. 14.23 направлении моментов происходит сплющивание трубы — уменьшение диаметра поперечного сечения трубы в плоскости ее оси и увеличение в перпендикулярном этой плоскости направлении. [c.418]

В ПЛОСКОСТИ поперечного сечения трубы при сплющивании последнего перемещается из точки Р в точку Составляющая этого [c.421]

Штамповка с составным шарнирным сердечником является усовершенствованием описанного метода. Она позволяет изготовлять тонкостенные угольники за две операции (гибка и формовка). Составной шарнирный сердечник исключает искажение поперечного сечения заготовки при гнб-ке и обеспечивает необходимое заполнение ручья штампа непосредственно в гибочном ручье. Составной шарнирный сердечник состоит из торцовой оправки и фигурного сердечника, связанных между собой стяжкой. Перед штамповкой заготовку укладывают в гибочный ручей и внутрь ее с одной стороны вставляют сердечник, а с другой — торцовую оправку. Перемещаясь вниз, пуансон через фигурный сердечник вытягивает спинку отвода. Торцовая оправка при этом предохраняет торцы от сплющивания. Угольник формуют вместе с зажатым внутри сердечником. После формовки сердечник легко вынимается. [c.294]

Опыты с упругими трубчатыми компенсаторами ) показали, что кривые части труб гораздо менее жестки, чем это следует из уравнений (59) или (70). Т. Карман ) дал объяснение этому явлению. Он заметил, что при изгибе кривые трубы круглого поперечного сечения, кроме того, еще и сплющиваются. Для того чтобы оценить влияние этого сплющивания, необходимо жесткость изгиба EJ заменить меньшей величиной kEJ, где k — коэффициент, меньший единицы, зависящий от толщины трубы t, от радиуса центральной оси трубы R и радиуса поперечного сечения трубы г. Приближенная формула [c.614]

Мы видим, что для небольших значений tR/r действительное наибольшее напряжение значительно более рассчитанного по обычной теории, в которой влияние сплющивания не учитывается. Аналогичную теорию можно развить и для прямоугольного поперечного сечения i). Для тонких труб с квадратным поперечным сечением коэффициент k, учитывающий уменьшение жесткости изгиба, определяется следующим выражением [c.615]

Произведенные автором исследования показали, что нейтральная ось может смещаться, в зависимости от способа гнутья, в сторону внутренней части гиба (подобно тому, как это происходит при изгибе кривого бруса со сплошным поперечным сечением) или в сторону внешней части гиба.. Величина и направление смещения нейтральной оси при одной и той же толщине стенки зависят от ряда факторов, в том числе от величины и направления продольных сил. О величине смещения нейтрального слоя при гнутье труб до сих пор имеется мало данных. В связи с действием продольных сил, а также из-за сплющивания картина деформации при изгибе трубы иная, чем при изгибе кривого бруса. [c.12]

Аа — смещения, вызываемые сплющиванием, которые определяют, поддерживая первоначальную форму поперечного сечения трубы. [c.13]

Внешние ограничители противодействуют только этим вторичным перемещениям. Подобно внутреннему ограничителю, внешний ограничитель не может полностью поддерживать стенку по всей окружности поперечного сечения трубы, так как по той из главных осей первичных перемещений, которая укорачивается, контакт между трубой и ограничителем вторичных перемещений исчезает. Наиболее действенная часть внешнего ограничителя лежит на второй, удлиняющейся главной оси. Подобно тому, как ни один внутренний ограничитель не освобождает изгибаемую трубу полностью от поперечной раздачи, никакой внешний ограничитель не может ее полностью освободить от сплющивания в плоскости изгиба (рис. И, д). Поэтому для лучшего сохранения формы поперечного сечения необходимо совместное действие внешнего и внутреннего ограничителей при достаточной ширине каждого из них. [c.23]

Для упрощения представим, что весь напыленный материал состоит из частиц, близких по форме (рис. 4-21,6) и контактирующих одна с другой. Поперечное сечение фактического пятна контакта обозначим 5ф = 4г/г. Относительные размеры фактического пятна контакта могут быть оценены либо прямым путем, при анализе микрошлифов, либо косвенно, по результатам измерения таких механических свойств напыленного слоя, как прочность на разрыв в направлении потока или эффективного модуля упругости, которая прямо пропорциональна отношению площади фактического пятна контакта (пятно спекания) к поперечному сечению частицы в плоскости сплющивания. [c.126]

Растягивающие и сжимающие напряжения дают равнодействующие силы N и Л 1, направленные к нейтральной оси. Эти равнодействующие вызывают напряжения поперечного сжатия и соответствующие поперечные деформации трубы. Моменты поперечных сил вызывают изменение формы поперечного сечения (сплющивание трубы). [c.8]

При определении усилий, потребных для гнутья, величина этого коэффициента зависит от степени сплющивания трубы, которая Б свою очередь зависит от конструкции и размеров устройств, поддерживающих постоянную форму поперечного сечения. [c.12]

Сущность явления сплющивания при редуцировании состоит в том, что деформация поперечного сечения трубы происходит таким образом, что периметр ее почти не изменяется, происходит уменьшение высоты контура и увеличение его ширины. В момент захвата трубы валками, когда контактная поверхность еще невелика и равнодействующая сил контактного трения незначительна, продольная деформация практически отсутствует, а величина равнодействующей вертикальных давлений достаточна для осуществления поперечной деформации сплющивания. В дальнейшем, по мере поступления металла в валки и расплющивания контура трубы, контактная поверхность и равнодействующая сил контактного трения возрастают. Поэтому наряду с продолжающимся сплющиванием контура трубы начинается постепенно возрастающая деформация вытяжкой. [c.78]

Поскольку при сплющивании площадь поперечного сечения образца увеличивается, то соответственно возрастает величина сжимающей силы (рис. 30, а). Здесь не существует разрушающей силы в том смысле, как она была установлена при растяжении, поэтому понятие временного сопротивления или предела прочности при сжатии для пластичных материалов лишено смысла. [c.48]

Возможности гибки листовых заготовок ограничиваются раз< рушением по выпуклой поверхности при гибке по радиусу, мень< шему предельно допустимого, а также пружинением после снятия нагрузки, которое может привести к полному распрямлению заготовки. Для профильных и трубчатых заготовок возможности гибки могут, кроме того, ограничиваться искажением формы поперечного сечения, например сплющиванием трубы. [c.50]

Предотвращение изменения формы поперечного сечения при изгибе труб и профилей. Например, сплющивание труб при изгибе ведет к уменьшению площади проходного сечения, что недопустимо, так как снижаются пропускная способность трубопровода, прочность и жесткость трубчатого элемента. [c.75]

Первый член в правой части этого уравнения представляет собой де(] рмацию волокна вследствие поворота сечения Ы относительно сечения ас. Это есть удлинение, которое рассматривалось при изгибе сплошных кривых брусьев. Второй член в правой части уравнения (Ь) представляет собой влияние сплющивания поперечного [c.341]

На рис. 14.27 показан график зависимости коэффициента к от параметра / при первых трех приближениях. Существенное влияние сплющивание поперечного сечения оказывает и на распределение напряжений в его плоскости. Выше была полу-чена формула для е , используя ко-торую получаем формулу для напря- [c.424]

Для предотвращения при гибке искажения (сплющивания) поперечного сечения трубы и образования гофр необходимо, чтобы напряжения в металле трубы, возникающие при гибке, уравновещивались внутренним давлением жидкости. Последнее обеспечивается созданием внутри трубы гидростатического давления, величина которого может быть подсчитана по выражению [c.588]

Началом первому направлению послужили эксперименты Бантлина (1910) с трубами, их теоретический анализ, выполненный К- М. Дубягой [12.1] (1909) и Лоренцем (1910) (см [5.1]), и решение Кармана [12.8] (1911) задачи изгиба трубы, в котором учитывалось сплющивание поперечного сечения, принятое постоянным по всей длине трубы. Бразье в 1927 г. [12.5] в такой постановке исследовал большие перемещения трубы и определил предельный момент, при котором наступает неограниченный рост кривизны образующих [c.192]

Другим важным приложением теории торообразных оболочек является расчет тонкостенных труб с круговой осью. Еще в 1910 г. Батлин экспериментальным путем установил, что тонкостенные трубы с криволинейной осью обладают значительно меньшей жесткостью на изгиб, чем трубы того же поперечного сечения, но с прямолинейной осью. Через год Карман [252] объяснил это явление сплющиванием поперечного сечения. При этом выяснилось, что сплющивание поперечного сечения вызывает большие поперечные изгибные напряжения, по своей величине зачастую превосходящие основные тангенциальные. Закон же изменения последних по поперечному сечению значительно отличается от линейного, характерного для труб с прямолинейной осью. [c.443]

При изгибе моментом длинных цилиндрических оболочек необходимо учитывать сплющивание поперечных сечений — так называемый эффект Дубяги — Кармана — Бразье см. [1,37]). Для обсуждаемых ниже шарнирно опертых оболочек средней длины влияние этого эффекта на критическую нагрузку незначительно и здесь не рассматривается. [c.93]

Гнутье труб сопровождается нежелательными для последующей эксплуатации явлениями. К ним относятся утонение стенки на внещней части гиба, овализация (сплющивание) поперечного сечения в гибе, образование гофр и изломов на внутренней части гиба. Кроме того, процесс осложняется тем, что после гнутья имеется пружинение (упругий отпор), при котором изменяется радиус гиба трубы. Имеет также значение место расположения гиба вдоль трубы. Если радиус гиба мал, то трубу легче гнуть ближе к ее концам и труднее в средней ее части. У согнутого конца трубы утонение стенки на наружной части гиба меньше, чем у гиба, выполненного в средней части. Поэтому в средней части радиус гиба должен быть выбран больщим, чем при гнутье конца трубы. [c.6]

Возможное незначительное сплющивание поперечного сечения трубопровода, увеличивающее прогиб кривой трубы по сравнению с теоретическим прогибом прямой трубы тех же размеров, определяется уточненным коэффициентом Кармана к, который с учетом больщей толщины стенки труб, отбираемых для изгиба, а также допуска к стандарту имеет выражение [c.222]

Рассмотрим заключенный между двумя смежными поперечными сечениями элемент кривой круглой трубы (рис. 335), которая изгибается парами сил в указанном направлении. Так как при изгибе растягивающие усилия на выпуклой стороне трубы и сжи-макхцие усилия на вогнутой стороне дают равнодействующие, направленные к нейтральной оси, то первоначально круговые поперечные сечения трубы сплЮ щиваются, превращаясь в эллиптические. Это сплющивание поперечного сечения оказывает в свою очередь влияние на деформацию продольных волокон трубы. Допустим, что внешнее волокно аЬ после изгиба занимает положение а,6, обозначим его перемещение по направлению к нейтральной оси [c.341]

Критические напряжения приближенно определяются из условия равенства амплитуды докритических напряжений верхнему критическому напряжению однородного сжатия оболочки с радиусом, равным наибольшему радиусу кривизны сплющенного докритическим изгибом поперечного сечения. Это допущение обусловлено локальностью выпучивания. Влияние сплющивания в исходном состоянии оказывается существенным для длинных оболочек. При <и 0,65 величина ka = 0,494. Для коротких оболочек и оболочек средней длины это влияние невелико = = 1 0,87 при О) = О -f- 0,0915. Отмечается, что потеря устойчивости по Бразье, когда момент изгиба достигает максимума, практически не реализуется, раньше наступает местная потеря устойчивости. [c.195]

Здесь M.3 половина средней толщины микрозазора У i — у/Sф/S -относительный размер фактического пятна контакта S — площадь поперечного сечения частицы в плоскости сплющивания S - размер бруса элементарной ячейк в направлении потока (степень деформированности частиц в этом направлении) ФО . yili) - функция, учитывающая изменение сопротивления твердой частицы из-за растекания потока по всему поперечному сечению, бруса с пятном контакта, определяется по рис. 2.8 или формулам (2.13), (2.14) с(гп2) - параметр, определяемый из уравнения (2.10) или рис. 2.7 Aj - проводимость частицы Л , 3 -проводимость газа в микрозазоре между частицами Л2 -- проводимость газа в зазорах. [c.36]

С. А. Шестерикова [21, 23], Баргмана [182, 184], В расчет вводится начальное отклонение формы поперечного сечения оболочки от круговой. В работах [21, 23] принят степенной закон установившейся ползучести. Поперечное сечение аппроксимируется дугами окружностей, радиусы которых меняются в процессе сплющивания. Критическое время выпучивания, как и для стержней, зависит от начального эксцентриситета логарифмически. В работе [23] учитываются, в отличие от [21], не только деформации изгиба, но и деформации периметра кольца, что имеет значение при задании малых i начальных эксцентриситетов. В [182, 184] учитывается переменность давления. В [244] при степенном законе ползучести рассматривается оболочка в виде двухслойной модели. В [23] сравниваются значения критического времени, определяемого по различным схемам [21, 23, 244]. Начальные отклонения в этих сравнительных расчетах считаются заданными. [c.270]

При гнутье труб сплюш.ивающие силы могут производить поперечную осадку труб, т. е. уменьшать длину окружностей поперечных сечений. При сплющивании трубы уменьшается одна из главных осей поперечного сечения (в плоскости изгиба) и увеличивается размер поперечного сечения в направлении, перпендикулярном к плоскости. При гнутье прямой трубы изменение формы поперечного сечения и толщин стенок происходит неравномерно по всей поверхности гиба. Величина допускаемой овальности зависит от назначения трубопровода. Овальность в гибах ограничивается техническими условиями. [c.19]

Достаточно незначительных перемещений сплющивания, чтобы вызвать существенные изменения в величине и распределении ич-гибных напряжений в трубе и соответственно понизить коэффициент изменения жесткости трубы, который при круглом поперечном сечении считаем равным единице, т. е. как у сплощ-ного бруса. [c.12]

При изгибе трубы возникают сплющивающие давления, которые создают напряжения сжатия и моменты, вызывающие сплющивание трубы. Ввиду того, что в изгибаемом участке стенка трубы поддерживается фильерой, которая ограничивает перемещение сплющивания, тем самым увеличиваются напряжения поперечного сжатия трубы и изменяется их распределение. Напряжения поперечного сжатия трубы во время пластического изгиба трубы вызывают пластические деформации кольцевого сжатия трубы. Таки.м образом, моменты внещних сил, поддерживающих форму поперечного сечения трубы при ее гнутье, совместно с изгибающим трубу моментом вызывают укорочение окружности поперечного сечения трубы. Поэто-му согнутая через фильеру труба имеет диаметр немного меньший, чем диаметр выходного отверстия фильеры. [c.62]

Экспериментально установлено [74], что, в результате обжатия изогнутых образцов из мягкой стали до соприкосиовення сторон, р с р е д н е й части заготовки происходит не у т о п е и и е, а утолщение материал а (фиг 33) при небольшом увеличении площади поперечного сечения образца (до 3%). Исследование макро- и микроструктуры этих образцов позволило обнаружить группу мелких трещин и надрывов, возник-.ших у внутреннего угла загиба вследствие сплющивания и вытеснения металла внутрь угла. [c.59]

Формующая головка для получения труб состоит из корпуса 5, внутри которого смонтированы дорн 7, закрепленный в дорнодержателе 2 при помощи рассекателя 3 и регулировочного кольца 1 с установочными винтами 6. Дорнодержатель представляет собой решетку с отверстиями различного диаметра, через которые проходит расплавленная масса из цилиндра к формующему зазору. Чтобы обеспечить полное слияние рассеченного потока, решетка не должна располагаться близко отформующего зазора. Общую площадь поперечного сечения всех отверстий в решетке 4 при конструировании выбирают такой, чтобы она была больше площади сечения формующего зазора. Для предотвращения сплющивания трубы, а также для обеспечения калибровки трубы по наружному диаметру внутрь заготовки подают сжатый воздух. Сжатый воздух подают через радиаль-лый канал в дорнодержателе, соединенный с осевым каналом дорна. [c.267]

Разновидностью труб с некруглым поперечным сечением являются витые трубы (рис. 1.30), образованные сплющиванием и закруткой круглых труб. Оптимальный шаг спирали при продольном омывании оказался равным /i/( =6-f-12. При продольном омывании за счет вихревого винтообразного движения происходит заметная интенсификация теплообмена как внутри винтовых труб, так и снаружи. Применение таких труб позволяет на 25—50 % снизить массу и объем аппарата при том же теплосъеме и тех же затратах энергии на прокачку теплоносителя. Изготовление таких труб происходит путем протягивания круглых труб через фильеру. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в межтрубном пространстве при продольном омывании определяются по следующим формулам 51] [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...