Коэффициент работы турбины

Поэтому мал и коэффициент работы турбины Lt = L fUi (сн значительно меньше, чем у автономных турби)н. [c.219]

Турбореактивный двигатель (рис. 6.2) устанавливают на самолетах с околозвуковыми скоростями полета (при высокой начальной температуре газа перед турбиной скорость полета может увеличиваться до М > 2). Параметры рабочего тела (воздуха и продуктов сгорания топлива в воздухе) - давление р, температура Т и скорость w — вдоль газовоздушного тракта ТРД изменяются так, как показано в нижней части рис. 6.2. На взлете воздух из внешней среды засасывается через воздухозаборник I. Вследствие потерь в нем давление перед компрессором 2 становится несколько ниже давления внешней среды. В полете с большими скоростями воздух подвергается динамическому сжатию в свободной струе и сверхзвуковом диффузоре, затем сжимается в компрессоре, скорость его несколько уменьшается, а температура возрастает. За камерой сгорания 3 при определенном коэффициенте избытка воздуха температура Т продуктов сгорания меньше температуры пламени Тпл и имеет значение, при котором обеспечивается надежная работа турбины ГТД. Давление р продуктов сгорания в камере несколько падает, скорость [c.256]

Срезной палец (рис. IV. 16, б) рассчитывают на разрушающую силу, превосходящую наибольшую возможную при работе турбины силу, приложенную к пальцу. Отношение между этими силами определяется коэффициентом среза [c.115]

Следует отметить, что коэффициент концентрации деформаций значительно увеличивается лишь в первые часы работы турбины (рис. 9.20). В дальнейшем изменение незначительно и длительная прочность замкового соединения лопаток и дисков турбины при Г>50 ч будет в большей степени зависеть от характеристик длительной прочности материала, чем от концентрации напряжений и деформаций. [c.180]

Внутренний коэффициент полезного действия турбоагрегата с отборами принимается как отношение суммы внутренней работы турбины и теоретических работ, которые мог бы совершить отобранный пар, к сумме тех же работ для машины с изоэнтропным процессом расширения. [c.100]

Чем меньше разница между этими коэффициентами, тем равномернее распределяется нагрузка в начальный момент работы турбины. [c.43]

Если период неустановившейся ползучести пренебрежимо мал по сравнению с периодом работы турбины, то коэффициент пу. запаса прочности для основного напряженного состояния в зубцах может быть определен по формуле [c.84]

Загрязнение внутренних поверхностей трубок конденсатора отрицательно влияет на работу конденсационной установки, ухудшает вакуум в системе и снижает экономичность работы турбины. Такое загрязнение трубок конденсатора и образование в них отложений иногда вызывает сужение их внутреннего диаметра а 15—40% и более, снижение коэффициента теплопередачи загряз-16 231 [c.231]

При рассмотрении причин, влияющих на экономичность работы турбин, следует учитывать работоспособность (ценность) пара, которую он может развивать при расширении до давления в конденсаторе. Нанример, если при начальных параметрах свежего иара 35 аг, 435° С и конечном давлении в выхлопном патрубке турбины 0,05 ага коэффициент ценности свежего пара принять равным 1, то этот коэффициент отборного пара при 5 ат равен 0,74, при 1,2 ат — 0,51 и поступающего в конденсатор — нулю. [c.184]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

В заключение отметим, что основными проблемными вопросами по современным конденсационным установкам можно считать следующие 1) обеспечение водяной плотности 2) улучшение чистки трубок с водяной стороны при работе турбины 3) предупреждение коррозии трубок 4) повышение коэффициента теплопередачи. [c.266]

Рассмотрим влияние изменений экономичности и влияние параметров, при которых работает турбина, на изменение степени неравномерности регулирования. Регулирование управляет изменением расхода пара на турбины О) путем изменения высоты подъема клапана Ай. Если пренебречь величиной изменения скорости протекания пара в клапане и коэффициента расхода, можно полагать, что у надлежаще сконструированного клапана величина хода пропорциональна расходу пара, пропускаемому клапаном в турбину [c.138]

Как показали расчеты, уменьшение к. п. д. ступеней части высокого и среднего давления из-за имевшего место увеличения шероховатости поверхности лопаток (после работы турбины в течение 56 930 ч) ориентировочно составляет около 1%. Коэффициент по- [c.135]

При проектировании турбины не удалось еш,е получить точных данных для определения коэффициента расхода так же, как и для определения критического коэффициента скорости, ибо характеристические данные работы турбины не чувствительны к небольшим изменениям в соплах и рабочих каналах. [c.36]

НИИ деформированного состояния статорных элементов цилиндра среднего давления. В специальных канавках, выполненных в верхнем и нижнем фланцах горизонтального разъема по обе стороны цилиндра, устанавливаются специальные стержни 1пЗ. Одни концы стержней жестко закрепляются в районе паровпуска, а другие остаются свободными и устанавливаются в районе фикс-пункта цилиндра. Нанесенная изоляция 2 и хороший контакт с металлом фланцев определяют температурное состояние стержней, которое по их длине близко к тепловому состоянию фланцев горизонтального разъема, расширение стержней определяет абсолютное расширение цилиндра в целом. Один из стержней, например 3, выполняется из материала, одинакового с материалом фланца, а другой стержень, например 1, из инвара, коэффициент линейного расширения которого остается постоянным в диапазоне температур 100-400 С. При работе турбины, когда изменится тепловое состояние статорных элементов, происходит [c.209]

Далее, разделение потерь на отдельные доли ведет к уточнению пересчета к. п. д. и коэффициента кавитации с модели на натуру, так как отдельные виды потерь связаны с параметрами работы турбины различными собственными зависимостями и принятие для пересчета единственной зависимости, общей для всех них (см. 4-4), есть лишь очень грубое приближение. Потеря модели должна быть разложена на доли, каждая доля — пересчитана по-своему, а затем все они сложены, что и может дать к. п. д. натуры ( 12-9). [c.156]

Рис. 1-64. Зависимость коэффициента потерь в патрубке от режима работы турбины.

Коэффициенты потерь в патрубке и восстановления энергии g существенно зависят от режима работы турбины. Представление о влиянии режима дает рис. 1-64. [c.101]

Параметр 6 удобен для сравнения интенсивности охлаждения различных лопаток. Он позволяет определить температуру рассматриваемого сечения лопатки для заданного режима работы турбины. Чем выше коэффициент 0, тем меньше температура лопатки отличается от температуры охлаждающего воздуха, тем лучше охлаждается лопатка. [c.194]

Каждое значение открытия направляющего аппарата и соответствующий ему угол поворота лопастей устанавливается автоматически системой регулирования турбины. Автоматическая установка комбинаторной зависимости позволяет получать наивысший коэффициент полезного действия при всех режимах работы турбины. [c.37]

Выбор расчетного давления рабочего пара. Основным соображением является обеспечение нормальной работы эжектора при любом давлении пара, при котором по данным завода-изготовителя допускается работа турбины. Для большинства эжекторов отечественных турбостроительных заводов это давление принято 13 ата. Выбор сравнительно невысокого давления вызывается стремлением избежать слишком малого сечения сопел (в малых эжекторах) и чрезмерного понижения коэффициента эжекции, что привело бы к понижению к. п. д. (см. фиг. 148). В настоящее время имеется тенденция к понижению давления рабочего пара для эжекторов с использованием для этой цели Выпара деаэраторов давлением —5—6 ата. [c.317]

Режим работы турбины регулируется направляющим аппаратом. Так как турбина вращается с постоянной скоростью, то большей нагрузке соответствует большее открытие направляющего аппарата. Лопатки направляющего аппарата могут полностью прекращать подачу воды. Вода поступает на колесо радиально. Лопатками колеса это направление меняется на 90 . Далее вода уходит в отсасывающую трубу. Коэффициент быстроходности турбин Френсиса изменяется от 70 до 500. Турбины этого типа применяются для напоров 25—300 м. Число лопастей в турбинах Френсиса колеблется от 12 до 20 (чаще всего 15). Спиральные камеры 5 для подвода воды к рабочему колесу в этих турбинах выполняют металлическими (рис. 44, б) и железобетонными. [c.77]

Коэффициент ш дает известную качественную оценку работы турбины до места отбора пара, оставляя остальную (обычно большую) часть работы без этой оценки. [c.95]

Здесь не рассматривается изменение коэффициента 4 и угла при изменении режимов работы турбины. [c.220]

Имея в виду расчеты ГТУ открытого цикла, работающих на органическом топливе и использующих атмосферный воздух не только для процесса сжигания топлива, но и для охлаждения продуктов сгорания до температуры, обеспечивающей надежную работу турбинного облопатывания, обычно рассчитывают расход воздуха Alj по тепловому балансу камеры сгорания при заданной температуре выходящих из нее газов, подготовленных к последующей работе в турбине. При этом, естественно, получается коэффициент избытка воздуха а, значительно превосходящий потребности полного сжигания топлива. [c.135]

Весь период работы турбины 4 = 2500 часов. Предел длительной прочности материала диска при Т = 825° К и 4 = = 2500 часов al, = 350 MhIia. Угловой коэффициент прямой длительной прочности при этой температуре — г = —0,1. Значение напряжения (То1 по формуле (5.4) Oqi = 109 MhIm" . [c.122]

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности Повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелпк. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, та и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие большие коэффициенты концентрации наиряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний снижение предела выносливости при защите лодаток от эрозийного износа. Поэтому в первую о чередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток. [c.214]

В формуле (328) — средневзвешенная за год величина коэффициента недовыработки отопительного отбора, соответствующая среднему за год режиму работы турбины. Средневзвешенная за год величина давления отбора турбин типа В Г-25 при максимальной тепловой нагрузке 66—100 млн. ккал1шс в зависимости от вида температурного графика сетевой воды равна 1,2—1,6 ата. [c.515]

Весьма важным показателем работы турбинного цеха служит коэффициент использования установленной мощности турбогенераторов, определяемый отмошением количества фактически выработанной (по счетчику) электроэнергии за определенный промежуток времени, к тому количеству электроэнергии, которое могло быть выра-ботаио турбогенератором aai это же время при работе с номинальной нагрузкой. [c.135]

Чем дальше по ходу паса от первой ступени подводится свежий пар в перегрузочную камеру через обводной клапан, тем больше он влияет на увеличение мощности и снижение экономичности работы турбины. Обводное. регулировапие впуска пара в турбину снижает ее коэффициент полезного действия (к. п. д.). Наибольший к. п. д. турбины с обводным регулированием достигается только при экономической нагрузке. [c.29]

Весьма важным показателем работы турбинного цеха служит коэффициент иопользо-вания установленной мощности [c.188]

Загрязнение внутренних иоверхностей трубок конденсатора отрицательно влияет на работу конденсационной установки, ухудшает вакуум в системе и снижает экономичность работы турбины. Такое загрязнение трубок конденсатора и образование в них отложений иногда вызывают сужение их внутреннего диаметра на 15—40% и более, снижение коэффициента теплопередачи загрязненных трубок, увеличение общего гидравлического сопротивления конденсатора, которое при нормальных условиях для чистых двухходовых и трехходовых конденсаторов составляет обычно 2—4 м вод. ст., а для одноходовых— 1,5—2,5 м вод. ст. [c.265]

Среди причин изгиба ротора при нагреве следует учитывать структурную несимметричность материала вала относительно его оси вследствие несовпадения оси ротора с осью слитка, из которого он был откован, или каких-либо пороков в материале. В результате неоднородности свойств материала, в том числе и коэффициента теплового расширения, ротор при нагреве искривится. Такая несимметричность свойств является неисправимым пороком ротора, она допускается лишь в самой малой степени и регламентируется техническими условиями на изготовление роторов. Проверка на осесимметричность свойств заключается в нагреве всего ротора до температуры, несколько выше рабочей. Обычно при таких испытаниях считается допустимым изгиб ротора не больше чем на 0,04—0,06 мм, в зависимости от его длины. Учитывая, что при работе турбины температура ротора будет ниже, можно считаться с тепловым изгибом от несимметричности свойств материала не больше чем на 0,02—0,03 мм посередине длины ротора. По направлению этот изгиб может суммироваться с прогибами от других причин или вычитаться. [c.70]

Здесь ( х.х и — условный расход холостого хода соответственно турбин первого и второго типоразмера, Гкал1час щ я Пт, — число часов работы турбин соответственно первого и второго типоразмера и — частичный удельный расход тепла на производство электроэнергии по теплофикационному режиму, Гкал Мвт-ч и — то же но конденсационному режиму — среднегодовой коэффициент полезного действия энергетических котлов брутто Т]т.ц. — коэффициент теплового потока [c.156]

По избранному критерию (вели чина скорости вращения для рассматриваемых в данной книге си стем регулирования) получается ин формация о рассогласовании вели чин Мг и Л1т. По этой информации механизмы системы регулирования создают модель — определяют ве личину изменения расхода пара необходимую для согласования мо ментов. Необходимый по модели расход пара задается в виде необ ходимого подъема клапанов парораспределения 22. При этом предполагается, что расход пара 0 = = Л22Рс, где Л — коэффициент пропорциональности 2гРс —сумма сечений прохода в клапанах, определяемая подъемом клапана (управляемая величина), периметром прохода Р ( постоянная величина) и скоростью пара, протекающего через клапан с (величина, зависящая от условий работы турбины). [c.136]

Р И С. 8,32, Среднее значение влажности пара j/i за сепаратором и завпсимость расчетного tpp и дей-1 твптельного коэффициентов сепарации от режима работы турбины [c.342]

Однако экспериментальные исследования распределения напряжений в спиральных камерах, проведенные на Братской и Красноярской ГЭС, показали, что на ряде режимов работы турбины на спиральную камеру наряду со статической передается и динамическая составляющая нагрузки. При этом хотя циклическа[я нагрузка равна примерно 5—7% статической, из-за высокой чувствительности к асимметрии цикла, которую имеют материалы, применяемые для изготовления спиральных камер (с учетом коррозии коэффициент чувствительности составляет 0,3—0,4), необходимо определять их усталостную прочность. [c.123]

Описанная схема кавитационного стенда некоторыми критикуется по схеме водопроводная вода посте-певно освобождается от растворенного воздуха, скапливающегося в баках 3 и И. Тогда опыты якобы не соответствуют условиям работы натурной турбины, работающей ва воде с воздухом. Пака можно думать, что критика необоснована, так как, во-первых, для работы турбин вредно не столько выделение воздуха или пара, сколько конденсация последнего, а, во-вторых, по некоторым опытам ВИГМ, проведенным при разном содер-жапии воздуха в воде, заметной разницы в значениях коэффициента кавитации обнаружено не было. [c.148]

Необходимыми элементами высокотемпературной длительной тензометрии являются тензодатчики, обеспечивающие измерения в диапазоне температур, реализуемых на внутренней поверхности при работе турбины термопары для измерения температуры внутренней поверхности, в том числе в точках измерений соединительные линии устройства для защиты тензодатчиков и соединительных линий от воздействия паровой среды уплотнительные устройства для герметизации выводов с внутренней поверхности корпуса. При проведении измерений были применены разработанные Лабораторией тензометрии термостойкие привариваемые никельмолибденовые тензодатчики типа ТПТ-500 и ТТБ-73. На первом этапе исследований были использованы привариваемые тензодатчики сопротивления (тензорезисторы) типа ТПТ-500 с длиной тензочувствительной решетки 7,3 мм, наклеенной с помощью связующего ВН-15 на стальную подложку, и базой по осям швов приварки 15 мм. Эти тензодатчики, приваренные и неприваренные к тарировочным образцам металла конструкции, имеют при температуре 400 С разностную температурную характеристику Л = 300-10" 5-10 ол/ол коэффициент тензочувствительности тензодатчиков равен 1,9. Тензодатчики позволили провести длительные измерения статических деформаций при температуре до 500° С. Тензодатчики типа ТТБ-73, примененные при дальнейших исследованиях, позволили провести длительные измерения при номинальных параметрах острого пара в турбине (температура в точках измерения до 530—540° С). Температурные характеристики тензодатчиков определяли на образцах, [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...