Линии передачи без потерь

Результирующий КСВ в линии передачи без потерь при наличии в тракте неоднородностей определяется формулами [10] [c.630]

Рис. 2.2. Электрическая линия передачи без потерь с распределенными параметрами

Рис. 2.3. Формы напряжений в линии передачи без потерь в зависимости от времени и расстояния

Для линии передачи без потерь представляет собой чисто резистивную величину. [c.29]

Рассмотрим теперь линию передачи без потерь бесконечной длины в положительном направлении. Источник с единичным значением напряжения находится в точке л = 0. Прямая волна выходит из источника и распространяется в положительном направлении оси х. Так как линия передачи не имеет потерь, энергия прямой волны не исчезает при увеличении времени и расстояния. Поскольку другого источника энергии не существует, амплитуда обратной волны должна быть равна нулю. [c.29]

Рис. 2.6. Стоячие волны в электрической линии передачи без потерь для г, = 2о/2

Из соотношения (2,25) следует, что мощность, подаваемая в линию с коротким замыканием или разомкнутую, равна нулю, так как вещественные части Zx или Yx равны нулю во всех точках. Таким образом, свойства электрической линии передачи без потерь определяются через приращения индуктивности и емкости на единицу длины и импеданс на конце. Входные воздействия могут вызывать волны, распространяющиеся в противоположных направлениях со скоростью с= l/V . Импеданс, соответствующий распространяющейся в любом направлении волне, представляет собой характеристический импеданс Zo = [c.34]

Это одна из форм уравнения плоской акустической волны в частных производных. Очевидно, акустическая или механическая система, описанная уравнениями (2,30), (2,33) и (2,34), является механическим аналогом электрической линии передачи без потерь. Имеются следующие подобия электрических и механических параметров [c.37]

Индуктивность и емкость на 0,3 м длины электрической линии передачи без потерь составляет 0,08 мкФ/Гн и 29,5 пФ соответственно. Рассчитать скорость распространения и характеристический импеданс для электромагнитной волны в этой линии. [c.60]

Электрическая линия передачи без потерь с характеристическим импедансом Zo на приемном конце имеет нагрузку (Zo/2) (1- -/1). Рассчитать и графически изобразить значение и фазу импеданса линии в зависимости от расстояния до точки приема. [c.60]

Линии передачи без потерь [c.239]

Атрибуты линий передачи без потерь приведены в таблице 4.38. [c.239]

Определение длины линии передачи без потерь [c.240]

TRA(T) Линия передачи без потерь [c.243]

Линия передачи без потерь описывается предложением [c.195]

Линия передач без потерь при расчете переходных процессов выполняет роль линии задержки, при расчете частотных характеристик она представляет собой безынерционное звено. Для линии передач с потерями аналитически рассчитывается комплексный коэффициент передачи линии. Анализ переходных процессов производится с помощью интеграла свертки с импульсной характеристикой линии, которая вычисляется как преобразование Фурье коэффициента передачи (что требует очень больших затрат времени). [c.197]

Прежде чем выводить уравнение акустической плоской волны, рассмотрим электрический аналог. На рис. 2.2 показана линия электрической передачи без потерь с распределенными последовательными индуктивностями и параллельными емкостями. Обозначения L и С соответствуют удельным значениям индуктивности и емкости на единицу длины линии. [c.26]

Оценивая влияние случайных помех, теория информации дает возможность предсказать, какой процент содержания информации, введенной в канал связи, достигнет конца цепи передач и будет расшифрован. При этом стремятся подлежащее передаче содержание информации, выражаемое как среднее значение количества информации на каждый сигнал или в единицу времени, доставить по возможности без потерь к концу цепи передачи сообщения. Такая постановка задачи аналогична с задачей передачи мощности без существенных потерь в машиностроении. Потери передаваемой мощности в машиностроении выражают через к. п. д. Потери передаваемой информации в результате воздействия помех на форму и частоту передаваемых сигналов также можно выразить через к. п. д. линии передачи информации. [c.7]

Уравнения передачи энергии вдоль однородной линии без потерь можно записать следующим образом [c.112]

Выражение (6.1) аналогично формуле для коэффициента отражения по напряжению в линии передачи с волновым сопротивлением нагруженной на сопротивление Эта аналогия полезна при определении коэффициентов Rut для многослойных сред. В конкретных расчетах можно использовать круговую диаграмму полных сопротивлений [121. При наклонном падении плоской электромагнитной волны на границу раздела задача о нахождении коэффициентов отражения и преломления имеет простое решение только для сред без потерь. Поэтому приведенные соотношения можно применять только тогда, когда потери в реальных среда малй, т. е. если tg б, <С I. [c.62]

При отсутствии потерь матрица [а,] имеет вид (2.4), где величины р, I полагаются равными волновому сопротивлению p и длине и отрезка. С учетом аналогичного допущения может быть найдена матрица рассеяния или волновая матрица передачи каскадного соединения т отрезков ЛП, включенных между двумя подводящими линиями с заданными волновыми сопротивлениями. Необходимые соотношения приведены в [9]. Например, для отрезка одиночной ЛП без потерь, имеющего длину / и волновое сопротивление р, включенного между подводящими линиями с волновыми сопротивлениями ро=1, матрица рассеяния [c.45]

Современные кабели дальней связи должны обеспечивать передачу высокочастотных электромагнитных колебаний в широком спектре частот без искажения и с возможно меньшими потерями. Для расчета кабелей связи необходимо знать, как передаются эти колебания по кабельным линиям связи. [c.55]

Коматексная амплитуда вектора Е бе-1 5 щей волны в коаксиальной линии передачи без потерь [c.114]

Механизм моделирования программы SPI E имеет встроенные модели для следующих типов аналоговых компонентов резисторов, конденсаторов, катушек индуктивности, катушек трансформаторов с индуктивной связью, независимых и управляемых источников напряжения и тока, линий передачи с потерями и без таковых, переключателей, равномерно распределенных R линий, а также для пяти наиболее часто [c.231]

Используется двухпортовая сверточная модель для однопроводной линии передачи с потерями. Заметим, что описываемая модель с установленными в ноль параметрами потерь может быть более точной, чем модель линии без потерь, так как здесь учитывается большее число параметров. [c.240]

Поток энергии, переносимой бегущей волной в линии без потерь, выражается через В. с. так же, как мощность, выделяемая в сопротивлении цепи с сосредото-чонными параметрами Р =Лв 11 V2= 1 V /2Дв- Т. о., В. с. играет роль внутр. сопротивления линии передачи. Если линию передачи подсоединить к импедансу Zh (про такую линию говорят, что она нагружена на импеданс Z ), то коэф. отражения по мощности равен [c.312]

ПОЛУВОЛНОВОЙ ВИБРАТОР (полуволновой диполь) — простейшая приёмная и передающая антенна, ГЛ. обр. в области коротких волн п ультракоротких волн. Представляет собой проводящий стержень, длина к-рого близка к половине длины волны излучаемых или принимаемых колебаний. Для связи с генератором или приёмником в ср. части стержня делается разрыв, к к-рому подключается фидер. П. в. можно упрощённо рассматривать как четвертьволновый отрезок разомкнутой двухпроводной линии, проводники к-рой разделены на угол 180° (см. Линии передачи). При этом в идеальном П. в. (без потерь) ток распределён по длине по закону /(г) = /дСозлзЛ, где I — длина П. в., а /ц — ток в пучности (в месте подключения питающей линии). Эл.-магн. поле в ближней зоне П. в. распределено так, что преимуществ, излучение или приёл[ имеет место в плоскости ху (перпендикулярной оси П. в. Ог и проходящей через его центр О). Линии злек-трпч. поля располагаются в плоскостях, пересекающихся по оси Ос, а линии магн. поля образуют окружности с центрами на оси Ос, лежащие в перпендикулярных плоскостях. Диаграмма направленности П. в. представляет собой поверхность тела вращения относительно Ос и описывается в любом аксиальном сечении выражением С = соз<р, где ф — угол между плоскостью преимуществ, излучения и лучом из центра П. в. Сопротивление излучения П, в. равно — 73 Ом. Потери, связанные с проводимостью, в П. в. обычно пренебрежимо малы, так что согласованный с фидером П. в. излучает практически всю подводимую энергию. [c.31]

Передача электрической энергии по проводам Л. а. осуществляется распространением вдоль проводов Л. а. электромагнитных волн, движущихся от генераторной станции к потребителю и обратно со скоростью света в воздушных линиях и с половинной скоростью в кабельных линиях. Волна, идущая от генератора — падающая волна, несет энергию от генератора потребителю, а обратная волна — отраженная волна — возвращает часть энергии генератору. Такое циркулирование энергии по линии связано с увеличением тока, увеличением напряжения и с дополнительными потерями энергии, поэтому с точки зрения уменьшения этих величин желательно передавать энергию только падающими волнами. Как известно для линии без потерь (Я = О и С = 0) отсутствие отраженных волн имеет место, если отношение напряжения к току во всех точках линии, а следовательно и на конце линии равно характери-стич. сопротивлению волны (волновому сопротивлению), т. е. [c.69]

Ро—мощность, подводимая к антенне Я— активное сопротивление Я2— сопротивление излучеаия У 1 — сопротивление погонное Кц— взаимное сопротивление. излучения 5,коэффициенты матрицы рассеяния 7,коэффициент волновой матрицы передачи и— напряжеиие и— амплитуда волны в линии V—объем электричеоний потенциал W—волновое сопротивление линии без потерь [c.6]

Передача тепла от горячего пара к стенке и от стенки к холодному пару является иеобратимым процессом. Поэтому в соответствии со следствием 6 второго закона эн-тро пия пара, покидающего машину, больше энтропии пара, входящего в машину. Отсюда следует, что энтальпия пара, покидающего машину, больше, чем в случае, если бы процесс был обратимым соответственно величина производимой двигателем работы уменьшается настолько, насколько возрастает энтальпия. Такая потеря работы легко вычисляется по снижению давления и объема пара после впуска и по повышению этих величин при выпуске. Пунктирная и оплошная линии индикаторной диаграммы на рис. 10-8 соответственно показывают процессы с учетом и без учета теплообмена. [c.70]

Использовать солитоны в высокоскоростных линиях связи можно двояко. В первом случае цель довольно скромная солитонный эффект используют для того, чтобы увеличить длину световода (так называемое расстояние между ретрансляторами) по сравнению с расстоянием для линейной системы (малые уровни мощности, отсутствие нелинейных эффектов). Как видно из рис. 5.4, длительность солитона высшего порядка первоначально уменьшается. Начальное сжатие происходит даже при наличии потерь в световоде, и это может скомпенсировать уширение солитона из-за потерь [74]. Поскольку период солитона для 100-пикосекундных импульсов, распространяющихся на длине волны 1,55 мкм, относительно велик (> 500 км), такие импульсы могут распространяться на расстояния 100 км, прежде чем они значительно уширятся по сравнению с начальной длительностью. В работе [73] было предсказано, что расстояние между ретрансляторами можно увеличить более чем в 2 раза, когда пиковая мощность входного импульса достаточна для создания солитонов высшего порядка. Требуемые значения пиковой мощности для передачи импульсов без частотной модуляции со скоростью 8 Гбит/с относительно невелики ( 3 мВт). Так как такой уровень мощности вполне достижим для полупроводниковых лазеров, солитонный эффект легко можно использовать для улучшения работы оптических линий связи. [c.127]

ПОЛУВОЛНОВАЯ ЛИНИЯ — отрезок липии передачи волновода, двухпроводной линии, коаксиального кабеля), длина к-рого равна целому числу полуволн в ЛИНИН. Если нагрузка 1, частично поглощающая и отражающая падающую волну, подключена к к.-л. устройству 2 через П. л. 3 (см. рис.), то коэфф. отражения (см. Отражение радиоволн) от входа П. л. р в случае пренебрежимо малых потерь в ней в точности равен коэфф. отражения р, к-рый имела бы нагрузка 1, подключенная к устройству 2 непосредственно. П. л. как бы переносит без изменения свойства нагрузки на нек-рое асстояпио. Эта особенность [c.106]

В настоящее время чисто транзитные Л. э. встречаются реже, чем электропередачи с несколькими нагрузками вдоль линии или Л. о., образующие сети энергетич. систем. Такие более сложные случаи электрич. расчета целесообразнее производить, идя от участка к участку, т. е. находя в первой стадии расчета напряжения и токи высшей стороны повысительных и понизительных трансформаторов, и затем уже во второй стадии расчета учитывать трансформаторы соответствующим пересчетом напряжений, приняв во внимание потери напряжения в трансформаторах и установленные ответвления на обмотках их. При этом оказывается, что если вместо токов в электрич. расчете таких электропередач оперировать с мощностями, то помимо сокращения счетной работы уменьшается в приближенных способах и процент ошибки. Кроме того при методе мощностей влияние различных факторов на электрич. состояние линии становится более наглядным. Работа электропередачи с точки зрения условного раздельного рассмотрения активной и реактивной мощностей такова потребители, например асинхронные двигатели, требуют для своей нормальной работы наличия как активной, так и реактивной мощностей, из которых первая идет на механич. эффект двигателя, а вторая — на создание магнитных полей, без которых двигатель работать не будет. Задачей генераторной станции является т. о. выработка в необходимых размерах активной и реактивной мощностей, а задачей электропередачи, то есть линии и трансформаторов, — передача этих мощностей. Но передача электрич. энергии по проводам и через трансформаторы происходит с потерями активной и реактивной мощностей, благодаря чему активные и реактивные мощности, подаваемые генераторной станцией, будут больше потребляемых на величину активных и реактивных потерь мощности. Величина реактивной мощности в особенности сильно влияет на величину потери напряжения в электропередаче. Поэтому, желая иметь в зависимости от нагрузки те или иные напряжения по концам электропередачи, изменяют величину реактивных потерь мощности, уменьшая или увеличивая по электропередаче проходящую реактивную мощность, заставляя для этого работать синхронные или асинхронные к( 1пенсаторы на конце линии генераторами или потребителями реактивной мощности. В методе мощностей для отдельных участков Л. э. берется П-образная схема замещения, причем реактивные мощности участков, обусловленные емкостью самой линии и разнесенные по половине на начало и конец участка, включаются в реактивные мощности потребителей или ста1 ций, предварительно приведенные к высшему напряжению. Т. о. расчетной схемой отдельных участков является схема, состоящая только из последовательно включенных активного и реактивного сопротивлений линии. Реактивные составляющие [c.72]

При усовершенствованной технологии изготовления волокна без существенного увеличения его стоимости, можно установить максимальный допуск на потери в 4 дБ/км для уложенных и соединенных кабелей. Это позволит увеличить расстояние между ретрансляторами до 10 км. Чтобы уменьшить межмодовую дисперсию до требуемого уровня, необходимо использовать волокна с xopiMiio подобранным профилем показателя преломления. Однако вновь может оказаться, что введение необходимых допусков на профиль показателя преломления не приведет к значительному удорожанию волокна. Прн дальности передачи 6,6 км произведение скорости передачи данных на расстояние равно 300 (Мбит/ с)- км, а при дальности 10 км — 450 (Мбит/с)- км. В этих случаях ни межмодовая, ни материальная дисперсии не будут иметь существенного значения, если использован лазерный источник излучения. Если в качестве источника излучения служит СД, напрнмер, на более коротких линиях, то при распределении мощности необходимо учесть дисперсионные потери. В приведенной таблице они равны 4 дБ. Тогда при полном затухании 6 дБ/км следует располагать ретрансляторы на расстоянии 3,3 км (170 Мбит/с)-км, а прн затухании 4дБ/км — на расстоянии 5 км (220 (Мбит/с)-км. [c.440]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...