Норма ошибки

Для нахождения угла поворота разлагаем перемещение в силу эксцентриситета на две составляющие на перемещение по направлению нормали N—N и на перемещение по направлению касательной к профилям кулачков в точке их соприкосновения. Первая составляющая даст искомую ошибку положения. Действие этой составляющей таково, как если бы элемент поверхности ведущего звена переместился на ту же величину, но в прямо противоположную сторону по направлению нормали. Ошибка положения равна [c.106]

Введем вектор погрешности (ошибки) на й-й итерации Е = - Х,-Х. Можно показать, что 1 Е, ЦН Ео , где ЦЕ , Н -соответствующие векторные и матричные нормы. Следовательно, Н определяет, во сколько раз была уменьшена норма ошибки после к итераций, т. е. скорость сходимости. [c.35]

Если аппроксимация любого элемента /е 5 г(/ ) уже построена, имеет смысл задать вопрос о том, насколько она хороша. Аппроксимация является наилучшей, если элемент е К оказывается таким, что норма ошибки / — f минимальна. В теореме 1.2 было показано, что если Р есть ортогональная проекция на К, то / —Р/1 является минимальным расстоянием от / до подпространства К, и поэтому / = Р/ представляет собой наилучшую аппроксимацию. Так как предполагается, что К имеет конечную размерность, то это предположение может быть использовано для построения наилучшей аппроксимации. Пусть 5 = 1,. .., образует базис в К. Так как [c.30]

Норма ошибки 192, 193 NOS метод 167 [c.605]

Среди методов проекционного типа метод наименьших квадратов, минимизирующий квадратичную норму ошибки уравнения и граничных условий, позволяет определить коэффициенты линейной комбинации базисных функций, которая аппроксимирует неизвестную функцию. [c.21]

Пусть теперь для решения системы (2.9) с индексом г > 1 имеется некоторое приближение Fq. Тогда один шаг алгоритма А, позволяющий уменьшить норму ошибки приближенного решения в раз, осуществим в пять этапов. [c.139]

Дальнейшее изложение проведем рекуррентно. Пусть для квазирешения системы (6.9) с индексом i > 1 имеется некоторое приближение Wq -Тогда один шаг итерационного процесса А (г), позволяющий уменьшить в i раз норму ошибки приближенного квазирешения, осуществляется в шесть этапов. [c.165]

Для получения оценки сходимости в среднеквадратичной норме модифицируем обычное представление нормы ошибки через билинейную форму. Лемма 2.2. При выполнении условий леммы 2,1 справедлива оценка [c.243]

Ошибку положения А5д кулачкового механизма (рис. 27.8) из-за смещения A =A(J центра О кулачкового механизма и погрешности Аз изменения радиуса ролика толкателя определяют из уравнения А5д = А + Ад -ф Ад. Вектор тангенциального перемещения Ад направлен по касательной к профилю кулачка, а вектор Азд — по линии скорости толкателя 2. Тогда из рассмотрения многоугольника перемещений, проецируя векторы на направление нормали п — п, получим [c.339]

Для протяженных источников мы можем разбить поверхность источников на элементарные участки (достаточно малые по сравнению с Д) и, определив освещенность, создаваемую каждым из них по закону обратных квадратов, проинтегрировать затем по всей площади источника, приняв, конечно, во внимание зависимость силы света от направления. Зависимость освещенности от R окажется при этом более сложной. Однако при достаточно больших (по отношению к величине источника) расстояниях можно пользоваться и законом обратных квадратов, т. е. считать источник точечным. Этот упрощенный расчет дает практически хорошие результаты, если линейные размеры источника не превышают /ю расстояния от источника до освещаемой поверхности. Так, если источником служит равномерно освещенный диск диаметром 50 см, то в точке, лежащей на нормали к центру диска, ошибка в расчете по упрощенной формуле для расстояния 50 см достигает приблизительно 25%, для расстояния 2 м не превышает 1,5%, а для расстояния 5 м составляет всего лишь 0,25%. [c.46]

Для определения единичного вектора главной нормали я обратимся к рис. 114,6. Рассмотрим равнобедренный треугольник, образованный векторами т и Т) в плоскости П. Если точка М взята на весьма малом расстоянии Ао от точки М, то угол е между касательными т и Т1 в смежных точках кривой — его называют углом смежности — будет также мал и вектор Ат с тем меньшей ошибкой, чем меньше Аа, можно считать перпендикулярным к т и, следовательно, параллельным вектору нормали л, лежащему с Ат в одной и той же плоскости П. По величине 1Ат , как основание равнобедренного треугольника с малым углом е при вершине и боковыми сторонами, равными [c.185]

За нормали I класса принимают такие точно измеренные на дифракционном спектрометре линии испускания или отдельные полосы поглощения, которые являются одиночными, симметричными и достаточно узкими. Первому требованию удовлетворяют те линии и полосы, структура которых не может быть выявлена призменным прибором из-за его ограниченной разрешающей способности. Последнее требование означает, что максимум линии или полосы должен быть настолько острым, чтобы определение его положения не вносило дополнительной ошибки. [c.146]

Если взгляд наблюдателя на указатель отклоняется от нормали к поверхности шкалы, то возникает ошибка от параллакса [c.366]

Для АСУ энергетики всех ступеней имеет особое значение достоверность передачи данных. Максимальной нормой достоверности передачи данных следует считать для данного периода 10 т. е. допускается одна ошибка на десять миллионов передаваемых знаков. В дальнейшем по мере освоения новой аппаратуры передачи данных количество ошибок должно быть, доведено до 10 з. [c.277]

Внешняя среда, под влиянием которой находится управляемая система, может действовать на качество продукции иногда отрицательно. Это происходит в тех случаях, когда параметры этой среды не отвечают предъявляемым к ней требованиям. На практике можно наблюдать различные отклонения от нормальных условий, например отклонения качества поставляемых предприятию материалов от согласованных с их поставщиками технических норм, пониженную производительность контрольного оборудования, ошибки конструкторов, технологов, рабочих и т. д. Отсюда следует, что система управления качеством должна оказывать двоякое воздействие во-первых, на объекты изготовления, стремясь их привести в соответствие с технической документацией, и, во-вторых, на всю совокупность внешних условий. Задача заключается в установлении требований ко всем условиям, влияющим на качество. Поэтому предприятия должны располагать программами управления в виде стандартов, технических условий, чертежей, технологической документации, а также норм материальных, трудовых, энергетических и т. д. [c.9]

В звене с элементом, обладающим любой цилиндрической поверхностью, если считать, что, несмотря на неточности, линейчатый характер поверхности сохраняется, будут следующие первичные ошибки смещение каждой точки поверхности элемента из идеального положения по любому направлению, перпендикулярному прямолинейной образующей, неправильности направлений образующей и нормали, неправильности величины радиуса кривизны в этой точке поверхности. [c.96]

По сравнению с работами [ 114, 134, 149], доказательство сходимости построено 1епосредственно для оптимальных итерационных параметров. Это приводит к улучшенным теоретическим оценкам множителя сходимости. Задача оптимизации итерационных параметров имеет разные решения для подавления разных норм ошибки. [c.129]

Пусть для ее решения имеется некоторое пртближение Ко Тогда один шаг итерационного процесса А, позволяющий уменьшить норму ошибки приближенного решения в б1 раз, снова будем осуществлять в 5 зтапов Ах, А2, Аз, А4, Аз. Они отличаются от алгоритма А только двумя деталями более простым выбором итерационных параметров [c.146]

Пусть теперь дая решения системы (2.9) имеется некоторое приближение Vo. Тогда один шаг алгоритма позволяющий уменьшить норму ошибки II Vo - V 4 lift в раз, осуществляется в пять этапов. Причем только первый из них отличается от алгоритма А, приведенного в 4.2. Поэтому ограничимся его формулировкой. [c.157]

Коэффициент Кр учитывает внутреннюю динамику нагружения, связанную прежде всего с ошибками игагов зацепления шестерни и колеса. Значения Кр принимают по табл. 2.9 в зависимости от степени точности по нормам плавности, окружной скорости и твердости рабочих поверхностей. [c.21]

Точность изготовления зубчатых передач регламентируется СТ СЭВ 641—77, который предусматривает 12 степеней точности. Каждая степень точности характеризуется тремя показателями 1) нормой кинематической точности, регламентирующей наибольшую погрешность передаточного отношения или полную погрешность угла поворота зубчатого колеса в пределах одного оборота (в зацеплении с эталонным колесом) 2) нормой плавности работы, регламентнруюнгей многократно повторяющиеся циклические ошибки передаточного отношения или угла поворота в пределах одного оборота 3) нормой контакта зубьев, регламентирующей ошибки изготовления зубьев и сборки передачи, влияющие на размеры пятна контакта в зацеплении (распределение нагрузки по длине зубьев). [c.101]

Расчет коэффициента Кц связан с определением угла перекоса у. При этом следует учитывать не только деформацию валов, опор и самих колес, но также ошибки монтажа и приработку зубьев. Все это затрудняет точное решение задачи. Для приближенной оценки /Ср рекомендуют графики, составленные на основе расчетов и практики эксплуатации — рис. 8.15. Графики рекомендуют для передач, жесткость и точность изготовления которых удовлетворяет нормам, принятым в редукторостроении. Кривые на графиках соответствуют различным случаям расположения колес относительно опор, изображенных на схемах рис. 8.15 (кривые /а — шариковые опоры, /б — роликовые опоры). Влияние ширины колеса на графиках учитывается коэффициентом Влияние приработки зубьев учитывается тем, что для различной твердости материалов даны различные графики. Графики разработаны для распространенного на практике режима работы с переменной нагрузкой и окружной скоростью у<15 м/с. [c.110]

Особое внимание уделяют нормам точности монтажа передачи, так как в червячной передаче ошибки положения колеса отггасительно червяка более вредны, чем в зубчатых передачах. Как было отмечено, в зубчатых передачах осевое смещение колес и небольшие изменения межосевого расстояния не влияют на распределение нагрузки по длине зуба. В червячных передачах это влияние весьма существенно. Поэтому здесь устанавливают более строгие допуски на межосевое расстояние и положение средней плоскости колеса относительно червяка. В конструкциях обычно предусматривают возможность регулировки положения средней плоскости колеса относительно червяка, а при монтаже это положение проверяют по пятну контакта (краске). [c.176]

В полостях, в которых отношение размера отверстия к размеру самой полости очень мало. В этих условиях подробности угловых характеристик отражения и излучения стенок не являются критическими, так как общий эффект влияния отверстия мал. В пирометрии по излучению применяют полости удобной формы, и поэтому подробные данные об угловых зависимостях оптических характеристик поверхностей не нужны. Если не учитывать полости, имеющие очень необычную геометрию, то предположение о диффузном, или ламбертовском, характере излучения, как правило, приводит к весьма малым ошибкам, так как только при очень больших углах к нормали это предположение перестает быть верным. Предположение о том, что все материалы диффузно отражают тепловое излучение, значительно менее оправданно. В действительности все металлы и большинство других поверхностей, если они отполированы, являются зеркальными отражателями излучения, и это необходимо учитывать. Методы огрубления поверхности позволяют [c.328]

К конструкционным относятся отказы, возникающие в результате несовершенства или нарушения установленных правил и норм конструирования объекта (наличие концен1 ра-торов напряжений, ошибки в учете распределения напряжений, неправильный выбор материалов, незащищенность элементов от коррозии и т.п.). [c.70]

Неточности изготовления зубчатых колес и монтажа передачи приьодят к ошибкам относительного положения входного и выходного звеньев передачи, к рассогласованию их движений, росту динамических нагрузок. Для обеспечения требуемого качества работы зубчатой передачи установлены нормы точности (СТ СЭВ 641—77 для колес с модулями т 1 мм и СТ СЭВ 642—77 для колес с модулями 0,1 мм< т < 1 мм). В стандарте предусмотрено 12 степеней точности. Чем меньше числовое обозначение, тем выше точность. На практике чаще применяются передачи 5. . . 8-й степеней точности. Для каждой степени точности зубчатых колес стандарт устанавливает нормы кинетической точности, плавности работы, бокового зазора, контакта зубьев. [c.197]

В зависимости от назначения и конструкции механизма выполняется или расчет кинематической ошибки ведомого звена, или расчет оишбки мертвого хода. При этом используются нормы точности зу бчатых передач по ГОСТу (см. 6.4). [c.133]

Каждая степень точности характеризуется тремя нормами точности нормой кинематической точности колеса, уста-напливающсй величину полной погрешности угла поворота зубчатых колес за один оборот нормой плавности работы колеса, регламентирующей многократно повторяющиеся циклические ошибки передаточного числа и угла поворота в пределах одного оборота нормой пятна контакта зубьев, регламентирующего ошибки изготовления зубьев и монтажа передачи, влияющие на размеры пятна контакта п зацеплении (на распределении нагрузки по длине зуба). [c.162]

Точность. Оценка точности кулачкового механизма может быть произведена различными методами (см. 30, 31). Рассмотрим аналитический метод определения ошибки положения и перемещения ведомого звена на примере кулачкового механизма с коромыс-ловым толкателем (рис. 3.104). Заменяющим механизмом для данного случая будет шарнирный четырехзвенник. Центры шарниров 1 и располагаются на общей нормали к профилям кулачка и толкателя в центрах их кривизн. Если с поверхностями кулачка и толкателя связать прямые СС и А А, а направления полярных осей выбрать так, как это показано на рис. 3.104, то положения ведущего и ведомого звеньев вполне определяются углами у и ф. Для теоретического механизма имеем = Фт — р2т. Для действительного механизма аа = ф — Ра, следовательно, [c.339]

Однако приходится сталкиваться с недопустимыми потерями энергии и напряжения, особенно в конструкциях индукторов для установок с ламповыми генераторами. На рис. 23 представлен ии-дуктор [10], у которого токоиодводящие провода выполнены из трубки, диаметр которой даже несколько меньше ширины шины индуктирующего провода, хотя имелась полная возможность уширить эти провода, а также сблизить взаимно провода до расстояния 1—2 мм. Нередки случаи эксплуатации индуктора с внутренним диаметром одновиткового индуктирующего провода порядка 20—30 мм. токоподводящие провода которого при длине 250—300 мм изготовлены из той же трубки, что и сам индуктирующий провод. Потери энергии в токопроводящих трубках индуктора в этом случае превосходят норму буквально в 5—6 и более раз, так что общин электрический к. п. д. индуктора (с учетом потерь в токоподводящих шинах и в индуктирующем проводе) составит не 80%, а упадет приблизительно до 40—30%. Таким образом, казалось бы несущественная, но грубая ошибка при конструировании имеет следствием удвоение расхода электроэнерпщ закалочной установки, работающей с подобным дефектом индуктора. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...