Трещины цилиндрические

На ось в эксплуатации действуют знакопеременные нагрузки, и ее материал работает на усталость. Поэтому плавность переходов (галтелей) от одного диаметра к другому имеет большое значение, чтобы избежать концентрации напряжений и возможности появления так называемых усталостных трещин. Цилиндрические поверхности оси (кроме средней части е) и их галтели упрочняются накаткой стальными закаленными роликами при нажатии на ролик 30—40 кН. [c.288]

НДС, удовлетворяющее указанным выше условиям, можно реализовать при растяжении в цилиндрических образцах с круговым надрезом при подходящем подборе его геометрических параметров, а также в образцах с трещиной. [c.97]

Для нахождения оа и гпт при фиксированной температуре необходимо иметь данные о разрушающей нагрузке Pf двух образцов с различной жесткостью напряженного состояния. Рассмотрим алгоритм определения Od и шт по результатам испытаний цилиндрического образца с круговым надрезом и образца с трещиной. [c.97]

При одной и той же температуре проводятся испытания на разрыв цилиндрического образца с круговым надрезом и образца с трещиной, в результате которых соответственно определяются разрушающая нагрузка Pf и критический коэффициент интенсивности напряжений Ki - [c.97]

Первое уравнение системы отвечает условию зарождения микротрещины в образце с трещиной, второе — в цилиндрическом образце с надрезом, третье — следует из уравнения (2.41). Неизвестными в системе трех уравнений являются величины гпт, [c.99]

Определение зависимости гпт Т). Учитывая, что параметр Od не зависит от температуры, температурную зависимость тпт Т) при известном Od можно получить из испытаний на разрыв при разных температура х только цилиндрических образцов с надрезом (не испытывая при этих температурах образцов с трещиной). Параметр шт при данной температуре вычисляется из третьего уравнения системы (2.43) после определения [c.100]

Образование цилиндрической трещины Л", цикл. [c.325]

Рис. 15.11. Растяжение пространства с кольцевой трещиной, выходящей из цилиндрической полости (I = й/2).

Испытание материалов на сжатие проводят на специальных прессах или универсальных испытательных машинах. Для этого изготовляют образцы в виде цилиндров небольшой высоты (обычно от одного до трех диаметров) или кубиков. Трение, возникающее во время испытания на сжатие между плитами машины и торцами образца, существенно влияет на результаты испытания и на характер разрушения. Цилиндрический образец из малоуглеродистой стали принимает при этом бочкообразную форму (рис. 108). Диаграмма сжатия, полученная испытанием образца из такого материала, изображена на рис. 109. На рис.. 110, а показан характер разрушения образца из камня под действием сжимающих усилий Р при наличии сил трения между плитами машины и торцами образца. Если уменьшить силы трения, нанеся слой парафина на торцы образца, разрушение произойдет иначе (рис. ПО, б) образец даст трещины, параллельные направлению сжимающих сил, и расслоится. Как образец из камня, разрушается бетонный образец. [c.110]

Цилиндрическая труба диаметром iR и толщиной Н под внутренним давлением р при продольной сквозной трещине [c.736]

Траектория трещины располагается вдоль траектории главных напряжений. Это пример глобального критерия в терминах напряженного состояния, не искаженного трещиной (наиример, при кручении цилиндрического вала круглого сечения хрупкая трещина идет но винтовой линин — траектории сжимающих напряжений). [c.202]

Рис. 32.3. Зависимость долговечности от глубины исходной трещины в цилиндрическом сосуде при действии внутреннего давления.

Докритический рост продольной сквозной трещины в длинной цилиндрической трубке из вязко-упругого материала под действием внутреннего давления р определим в соответствии с уравнениями (37.17), принимая коэффициент интенсивности напряжений в виде (29.25), а в качестве реологической модели, так же как и в задаче о растяжении пластины,— тело Кельвина. [c.306]

Результаты расчета докритического роста продольной сквозной трещины в длинной цилиндрической стальной трубке (Ь = 6) для различных начальных длин трещин ( о = 0,5 1,0 1,5) показаны [c.306]

Стандартизация методов определения характеристик трещиностойкости (у, Ki , бк) конструкционных материалов в реальных условиях эксплуатации требует подбора таких силовых схем нагружения образцов с трещинами, которые были бы просты в экспериментальном осуществлении и соответствовали бы теоретическим моделям механики хрупкого разрушения. Наиболее перспективной из таких силовых схем является растяжение цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной. Цилиндрическими образцами давно пользовались [12, 110, 194, 208, 232, 259] при изучении прочностных свойств конструкционных материалов, в частности для выяснения влияния надреза. Цилиндрический образец обладает тем преимуществом, что его легко изготовить и на нем легко создать исходный кольцевой надрез необходимой глубины и остроты. В отличие от схем, когда применяются плоские образцы, эта силовая схема реализует локальное состояние плоской деформации вдоль всего контура трещины, что соответствует расчетным моделям. Кроме того, цилиндрический образец может быть успешно применен для оценки склонности материала к хрупкому разрушению как при статическом, так и,глри ударном нагружении. [c.134]

Необходимо отметить, что использование данных о трещино-стойкости материала при определении а<г и шт возможно, если разрушение образца с трещиной так же, как и цилиндрического образца с кольцевым надрезом, контролируется процессом зарождения микротрещин. Как будет показано в подразделе 4.2.2, для сталей средней и высокой прочности при испытании на тре-щиностойкость это требование выполняется автоматически. [c.99]

Таким образом, для определения параметров а<г и тте = = гптте при некоторой фиксированной температуре необходимо испытать цилиндрический образец с кольцевым надрезом и образец с трещиной и проделать изложенные выше операции. [c.100]

Склонность стали к образованию усадочных раковин и пор определена на цилиндрическом образце, переходящем в верхней части в усеченный конус усадочная лористость — по ширине пористой зоны трещиноустойчивость — на приборе конструкции ЦНИИТМаша. Прибор показывает стойкость стали против 06pia30BaHHH горячих трещин, которые образуются вследствие заторможенной усадки образцов. Литейные свойства определены при температуре начала затвердевания слитка 50—70 °С. [c.10]

При внешнем осмотре необходимо обращать внимание на выявление трещин в основном металле и сварных соединениях (трешдшы возможны в местах повышенной концентрации напряжений в местах приварки штуцеров, деталей крепления перехода от цилиндрической и выпуклой части крышки автоклава приварки косынок опоры перехода от основного металла к усилению сварного шва), а также на дефекты сварки, участки с повышенным коррозионным износом, вмятины, выпуклости, отдулины и другие отклонения от нормы. При внутреннем осмотре следует обратить внимание на отсутствие трещин тепловой изоляции, особенно в местах расположения электронагревателей автоклава, ввода более холодной среды (трубопроводов охлаждающей воды и воздуха). [c.247]

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

Рис. 31.11. Критические диаграммы разрушения цилиндрической трубки давло1гия со сквозной трещиной 1 — сталь ХОО в координатах авс, 1с. 2 —сталь ЛЮОВ в координатах 00с, 1о-

При изготовлении тонкостенных оболочковых конструкций для химического аппаратостроения в целях защиты их поверхности от воздействия агрессивной среды и сохранения прочности и пластичности металла при низкой температуре используют самые разнообразные материалы (биметаллы, цветные металлы и сплавы, среднелегированные стали и др ) В связи с этим технология сварки таких конструкции достаточно сложна, нередко требует сочетания различных способов, специальных присадков, дополнительных мероприятий по предотвращению трещинообразования, защите сварочной ванны от окисления и т.д Для операций сборки и сварки цилиндрической части сосудов обычно применяют роликовые стенды, оборуд>я их paзличны и приспособлениями флюсовыми подушками, стяжными скобами, автоматическими головками для сварки, распорками, центраторами и др Сварку обечайки с днищем производят стыковыми швами за один или несколько проходов В стенки сосудов и аппаратов приходится вваривать патрубки, лючки, штуцера и другие элементы, сварные соединения которых часто являются инициаторами разрушения конструкции На рис 19 приведены в качестве примера некоторые варианты конструктивного оформления шт церов в аппаратах химического производства. Варианты с дополнительно усиливающими кольцами (см. рис 1 9,й) и утолщенными патрубками (см рис 19,6) выполняются угловыми швами, в зонах которых возникает значительная концентрация напряжений В данном месте часто появляются усталостные трещины Более предпочтительными с точки зрения повышения работоспособности являются варианты соединений с вытяжкой горловины (см рис. [c.18]

Рассмотрим круговую в плане трещину радиуса а, находящуюся в бесконечной однородной изотропной среде, помещенной в однородное аксиальное магнитное поле Но(0,0,Но) [80]. Среда обладает бесконечной проводимостью с магнитной проницаемостью вакуума хо = 4яХ10 Г/м (Н/А ). Введем цилиндрическую систему координат, причем ось г направим параллельно оси симметрии материала. Рассмотрим малые возмущения, характеризующиеся вектором перемещения и[0, ид(г, 2,/),0], и предположим, что возмущения не зависят от угла 0. В этом случае только компоненты Тгв и тв тензора напряжений отличны от нуля [c.541]

Рассмотрим далее, в качестве примера, цилиндрическую тонкостенную трубку, нагрул еппую внутренним давлением. В одном случае будем считать, что трубка содержит сквозную трещину вдоль образующей, в другом — не сквозную, а поверхностную, в виде полуэллипса (тоже вдоль образующей). Выпишем коэффициенты интенсивности напряжений. [c.250]

Множитель y( t) учитывает отличие трубки от растянутой пластинки (для которой Ка = як1/ /8). Поэтому, но аналогии, коэффициент интенсивности нaнpяя eний для короткой цилиндрической трубки длиной 2L можно получить, умножив на Yia) коэффициент К растянутой полосы шириной 2L с центральной трещиной (см. табл. 15.2, п. 4). [c.251]

Влияние кривизны трубки на критическое напряжение можно видеть из рис. 29.3, на котором приведены критические диаграммы разрушения для плоскости и длинной цилиндрической трубки при разных параметрах цилиндрической оболочки с трещиной Ъ = Rhl . С увеличением Ь (например, с увеличением ра-дйуса R при постоянной толщине) окружное критическое напряжение Оес для трубки стремится к критическому напряжению для плоскости. [c.251]

Рис. 29.6. Критические диаграммы разрушения для цилиндрической оболочки с поверхностной полуэл-лиитической трещиной (1 — iio = = 0,05 2-Т1о = 0,1 3-iio = 0,2 4 f a — 0,3) и для оболочки со сквозной трещиной (штрихпунктир).

Рис. 31.11. Критические диаграммы разрушения цилиндрической трубки давления со сквозной трещиной 1 — сталь XGO в координатах Обе, 1с, 2 — сталь А106В в координатах аес, h-

Смотреть страницы где упоминается термин Трещины цилиндрические : [c.14] [c.320] [c.325] [c.22] [c.51] [c.245] [c.245] [c.262] [c.291] [c.377] [c.154] [c.334] [c.385] [c.675] [c.698] [c.304] [c.491] [c.268] [c.294] [c.297] [c.382] [c.382]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...