Трубы компенсационные

Сборка и сварка рулонной стали спиральным швом позволяют получить любой диаметр трубы независимо от ширины полосы. При использовании этого метода процесс изготовления идет непрерывно, обеспечивая требуемую точность размера и формы трубы без последующей калибровки. На рис. 8.75 показана схема стана Мариупольского завода им. Ильича. Полоса из рулона 1 проходит правильные вальцы 2 и накапливается в компенсационной петле 5, обеспечивая непрерывность выполнения спирального шва при обрезке концов полос гильотинными ножницами 3, а также при сборке и сварке их стыка на установке 4. После компенсационной петли лен- [c.298]

Сложнее обстоит дело с бронированными трубопроводами. Любое компенсационное устройство воспринимает изменения длины трубопровода в пределах температурного расширения бронирующего материала (стали, стеклопластика и др.). Избыточное изменение длины фторопласта вызывает напряжения в отрезках трубы, вследствие чего происходят сдвиги фторопласта относительно брони и изгибы отбортовки. При длительной эксплуатации бронированных трубопроводов в большом диапазоне температур наблюдаются случаи появления трещин на отбортовке. Однако такие явления не часты, видимо, потому, что значительная часть температурного расширения полимера компенсируется его хорошей податливостью. [c.148]

Для компенсации потерь в окружающую среду в тепловую изоляцию помещен компенсационный нагреватель. Перепад температуры по толщине изоляции контролировался дифференциальными термопарами. Температура наружной поверхности экспериментального участка измерялась ХА-термопарами в шести по длине трубы сечениях через 50 мм. В целом методика проведения экспериментов и обработки опытных данных аналогична рассмотренной в параграфе 4.4. [c.126]

Компенсационная вставка из нескольких гофрированных обечаек располагается между участками из обычных или многослойных труб значительной протяженности аналогично компенсаторам. Отличие вставки от осевого волнистого компенсатора заключается в большой протяженности, невысоких гофрах плавного очертания с прямолинейными участками между ними, что позволит обеспечивать равномерное нагружение гофров на большей длине, изготавливать вставки из обычной трубной стали по более простой и экономичной технологии. Основным недостатком этого варианта (рис. 2, б) является необходимость значительных перемещений трубопровода. Он может найти применение как разгрузочный участок, например, перед выходом трубопровода на поверхность. [c.236]

Каждая соединительная труба, нагруженная внутренним давлением и компенсационными силами от теплового расширения, рассматривается отдельно. Необходимо в этом случае также учитывать разность средних температур ветвей секции. [c.36]

Точки приложения компенсационных сил — координаты упругих центров тяжести, определяются по геометрическим характеристикам соответствующих труб согласно формулам [c.38]

Такая система крепления секций применяется для уменьшения компенсационных усилий в тех случаях, когда по компоновочным условиям соединительные трубы получаются более жесткими. [c.39]

В этом случае, кроме перемещения секций в горизонтальной плоскости Ах под воздействием суммы компенсационных усилий соединительных труб, имеет место подъем секций у головок на величину Аг/ и поворот ее относительно шарнирной точки Л задней подвески. [c.39]

Выражая компенсационные силы труб Ри и Piy при помощи уравнений (5) — (10) через Ах и Ау и решая уравнения (16), (17), (20) и (21), определяем Ах и Ау. [c.40]

Аппараты с изогнутыми трубами могут быть с U-образными трубами, общей трубной доской и цилиндрическим кожухом (рис. 40), с U-образными трубами и U-образным кожухом (рис. 41), с П-образными трубами (рис. 42), с трубами, имеющими синусоидальный компенсационный погиб и расположенными между параллельными трубными досками в цилиндрическом кожухе (рис. 43), [c.32]

ММ перекос свыше 0,5 мм явно недопустим. По новым нормам при диаметре прохода от 150 до 300 мм можно допустить перекос 0,5 -е- 0,8 мм и свыше 300 мм — до 1 мм. Также надо учитывать длину плеча и компенсационную способность участка трубопровода. При жестком трубопроводе и малом плече перекос вообще недопустим. Фланец должен быть сначала привернут четырьмя — шестью болтами к арматуре без прокладки, а потом приварен к трубе. Такие пригоночные стыки обязательны в каждом трубопроводе. [c.170]

Более рациональным направлением является расчленение паропровода на участки, одни из которых (примыкающие к котлу и турбине и подвержен,-ные действию значительных компенсационных напряжений) состоят из относительно тонкостенных труб, в то время как остальная часть паропровода, разгруженная от воздействия компенсационных напряжений и подверженная [c.167]

БОР-60. Конструкция ПТО представлена на рис. 3.20. Для выравнивания потока теплоносителя по сечению межтрубного пространства и в трубах имеются специальные решетки, расположенные во входной камере по первому контуру и в нижнем коллекторе. Для компенсационного температурного расширения отдельных слоев центральной трубы предусмотрены сильфоны в нижней части. Компенсация температурного расширения трубного пучка относительно всей центральной трубы осуществляется также через сильфоны в верхней части теплообменника [3]. [c.90]

Трубный пучок выполнен из 5124 труб, причем 150 труб — сплошные стержни для приварки дистанционирующих лент с гибкими фиксаторами, имеющими щаг, соответствующий щагу разбивки труб в ряду. Трубы имеют пространственные компенсационные гибы на случай неоднородности температуры в сечениях. [c.95]

Методика проведения опытов была аналогична описанной ранее [Л. 1]. После заливки барабана испытуемой жидкостью последняя нагревалась до температуры кипения включением компенсационного нагревателя. Затем включением рабочей цепи тока на экспериментальной трубе по всей поверхности устанавливалось пленочное кипение. [c.130]

Давление в установке поднималось включением компенсационного нагревателя после установления на рабочей трубе режима пленочного кипения. При этом тепловая нагрузка рабочей трубы несколько повышалась в целях предотвраш,ения срыва в режим пузырькового кипения. Поддержание давления в сосуде осуществлялось соответствующим включением холодильника. [c.130]

Некоторые конструктивные отличия расходомеров пара по сравнению с расходомерами газа вытекают из того, что у первых импульсные трубы и дифманометр заполнены конденсатом, как правило, того пара, расход которого измеряется. По этой причине у расходомеров пара усложняется применение дифманометров компенсационного типа. [c.142]

В других случаях чрезмерная жесткость уплотняющих компенсационных листов из стали или асбестовых, уплотняющих трубы устройств и мундштуков (фиг. 3-20), также может препятствовать свободному перемещению коллектора или труб. [c.104]

О. т, 4-го поколения — инструменты с зеркалом диам. 7—10 м вход в строй их ожидается в 90-х гг. В них предполагается использование группы новшеств, направленных на значит, уменьшение массы инструмента. Зеркала — из кварца, ситалла и, возможно, из пирекса (облегчённые). Относит, толгцина меньше Труба компенсационная. Монтировка азимутальная. Подшипники гидростатические. Оптич. схема — Ричи — Кретьена. [c.458]

В каждом рабочем участке на внутренней трубе имелся компенсационный электронагреватель для ликвидации теплового потока от нагреваемого газа к наружной силовой трубе. Мощность компенсационного нагревателя регулировалась в соответствии с температурой в стенке внутренней трубы. Для лолу-чения объемной пористости, близкой к предельной пористостй [c.71]

На рис. 1.10, в представлен пример разрушения пароперепускной трубы 0 133x17 мм в месте приварки ее к коллекторной трубе 0 325x43 мм в. зоне сварного шва. Рабочая температура этой трубы 565 °С. Основной тип разрушения — клиновидные трещины, распространяющиеся по границам зерен от тройных узлов. Разрушение произошло через 65 тыс. ч эксплуатации под действием высоких компенсационных напряжений. Морфология разрушения свидетельствует о том, что по температурносиловым условиям рассматриваемый узел работал в области а карты механизмов ползучести. Заметных структурных изменений в стали в процессе эксплуатации не произошло. [c.21]

S — измерение потенциалов труба — рельс 1 — вольтметр 2 — рельс 3 — трубопровод. е — измерение направления и величины тока в трубопроводе компенсационным методом J — вольтметр 2 — реостат з — апшерметр i — рубильник Л — батарея 6 — трубопровод, [c.101]

В типичных случаях при наличии плотных пород зона обрушения формируется в виде грубоцилиндрической вертикальной трубы с торцовыми полусферами (в подошве — нижняя часть сферической полости в кровле — куполообразный свод устойчивого равновесия). Обрушение прекращается после заполнения компенсационного пространства полости. Для типичного случая объемный вес обрушившейся породы равен примерно 0,75 об. в. породы в массиве (коэффициент разрыхления 1,3—1,35). Практически весь объем статической полости распреде- [c.107]

Экспериментальные участки изготавливались из трубы 7,7X0,35 (сталь 1Х18Н10Т) рабочей длиной 402 мм. Рабочая часть трубы нагревалась путем непосредственного пропускания.переменного тока низкого напряжения. В многослойной теплоизоляции участка был вмонтирован многосекционный компенсационный электронагреватель, который исключал тепловые потери и их влияние на термопары, измеряющие температуру наружной поверхности опытной трубы. [c.107]

Фиг. 101. Серийный тепловоз ТЭ-1 с электрической передачей / — дизель главный генератор 3—воздушный компрессор 4—вспомогательный генератор 5 — кабина машиниста 6—кабина приборов электроуправления 7—контроллер —кран машиниста воздушного тормоза 9 — кран вспомогательного тормоза / — аккумуляторная батарея 11 — турбовоздуходувка / —выхлопная труба дизеля 13—всасывающий коллектор дизеля 14 — колпаки над крышками дизеля /5 холодильник 16—вентилятор холодильника 17 — место для компенсационного бака водяного охлаждения 18 — верхние жалюзи 19 — гибкий привод вентиля-

В приведенной системе трех уравнений десять неизвестных величин из них восемь — компенсационных сил соединительных труб Piji, и две вертикальные силы и. [c.40]

Разрушение паропровода труб вследствие чрезмерных компенсационных напряжений наблюдалось на одном из блоков 300 Мет. Трубопровод изготовлен из труб диаметром 426X17 мм-, материал — сталь 12Х1МФ. Трещины образовывались около мертвых опор (рис. 6-24). [c.298]

Рис. 6-24. Трещина в месте приварки опоры к трубе диаметром 426X17 мм пз стали 12Х1МФ, образовавшаяся из-за чрезмерно больших компенсационных напряжений н неудачной конструкции опоры.

При общей равномерности поля температур недо-пуст мый выбег имеет одна труба (рис. 9-13,6). Очень часто подобный выбег бывает следствием ошибки комплекса измерений. Поэтому вначале необходимо убедиться в исправности прибора, соответствии компенсационного провода и термопар их иаименованиям, отсутствии обогрева места установки термопары, электрического замыкания выше горячего спая и т. п. Одной из причин перегрева может быть повышенное гидравлическое сопротивление трубы, что имеет место ири увеличенной длине и наличии дополнительных гибов (например, при обводе горелок, лючков, выполнении петель для подвески и т. п.). Нередко причиной перегрева является частичное закрытие сечения окалиной, гратом, оторвавшимися кусками защитных рубашек впрыска или иными предметами. [c.197]

В циркуляционных контурах компенсация температурных расширений осуществляется гибами. При этом в металле возникают дополнительные компенсационные напряжения. Во время растолок и подъемов давления в овальной части вблизи нейтральной части гиба напряжения достигают наибольших значений. При остановах и уменьшении давления в котле исходное состояние восстанавливается. Таким образом, каждому пуску - останову соответствует один цикл нагружения и разгрузки гибов. При работе также закономерна некоторая нестационарность процессов, изменяющих напряжения в стенах труб. Однако амплитуда напряжений значительно меньше, чем в пусковые периоды. Циклические процессы приводят к возникновению циклической усталости. Предельное число циклов, которое могут выдержать гибы, зависит от марки стали, из которой изготовлены трубы, конструктивных характеристик гибов, параметров рабочей среды, состава котловой воды и режимов пусков и остановов. [c.189]

На фиг. 115 показано другое конструктивное решение для рассматриваемого участка паропровода, нашедшее применение в паровой турбине мощностью 115 мгвт на параметры 600°, 170 ата станции Бодур (Бельгия) [87]. Пар к турбине подается четырьмя паропроводами, оканчивающимися двумя коллекторами, расположенными параллельно фланцам цилиндра и перпендикулярно продольной оси машины. В каждый коллектор вварено по три трубы, подающие пар к турбине. Для повышения гибкости и снижения до минимума компенсационных напряжений пароперепускные трубы имеют форму колец. [c.168]

В отечественной практике используются тороидальные компенсаторы, показанные на фиг. 129. В качестве основного элемента компенсатора применяются тонкостенные трубы с толщиной стенки 2—3 мм, изготавливаемые обычно из стали 1Х18Н9Т. Вначале трубы загибаются на оправке в кольцо, после чего торцы их свариваются между собой. К кольцу привариваются с двух сторон отрезки обечайки, как показано на фиг. 133, б, затем полученный тороидальный элемент подвергается термической обработке (предпочтительнее аустенизации). Далее, в трубе прорезается с внутренней стороны кольцевая канавка, обеспечивающая необходимую компенсационную способность тороидальной оболочки. Прорезка канавки до термообработки недопустима, так как в этом случае происходит значительное раскрытие паза вследствие проявления эффекта снятия внутренних напряжений, возникающих при вальцовке. Отдельные тороидальные элементы свариваются между собой кольцевыми швами, соединяющими обечайки, и привариваются к трубам газопровода. [c.179]

Так же как при сварке обечаек пламенной трубы, возникает задача сохранения круглой формы тонкостенных цилиндров. Это должно быть достигнуто с помощью специальных приспособлений ( жесткостей ), удаляемых после завершения изготовления. Компенсационная способность газохода достигается вваркой по концам его двух групп торовых компенсаторов подобно тому, как это описано в главе IX (см. фиг. 129). [c.198]

До сих пор рассматривались особенности упаковки прямых труб в пучке, компенсация разности температурных деформаций которых осуществляется или посредством использования упругости самих труб без потери устойчивости, или за счет компенсационных гибов. [c.51]

Феникс . В данной установке используется вариант баковой компоновки оборудования первого контура, что нашло свое отражение и в конструкции ПТО. Условия баковой компоновки позволили упростить подвод и отвод теплоносителя первого контура в межтрубное пространство. Натрий первого контура, выходящий из активной зоны, через конусный направляющий аппарат и входные окна в обечайке, ограничивающей трубный пучок, подводится в межтрубное пространство пучка (рис. 3.29). Направляющий аппарат, заглубленный под уровень натрия ниже входных окон, исключает захват газа потоком натрия, направляющимся в пучок. Центральная труба располагается внутри цилиндрической обечайки, жестко связанной с трубными досками. В теплообменнике предусмотрено отсекающее устройство по линии натрия первого контура, которое представляет собой цилиндрическую обечайку (обтюратор) с тремя направляющими. Эта обечайка может опускаться перед входными окнами, в результате чего обеспечивается относительная герметичность. Обтюратор управляется вручную, причем оба теплообменника одной и той же петли второго контура отсекаются одновременно, В отличие от теплообменника АЭС Рапсодия трубы данного теплообменника не имеют компенсационных гибов. Предпочтительность такого решения была обоснована соответствующими расчетами, из которых был сделан вывод о том, что на компенсирующих гибах механическое напряжение выше, чем на прямых трубах. [c.103]

При температуре перегретого пара 560°С температура металла в выходных змеевиках пароперегревателя близка к предельному для стали марки 12Х1МФ значению 595°С. Надежности и долговечности такого пароперегревателя способствует его схема, гори которой пар проходит последовательно через потолочные трубные панели (с компенсационными петлями), через ширмы, через первые и вторые по ходу дымовых газов конвективные трубные пакеты и, наконец, нагревается до конечной температуры в конвективных пакетах, омываемых наименее нагретыми газами. При такой схеме, как подтвердил опыт эксплуатации, надежная работа пароперегревателя достигается без применения аустенитной стали (в котлах с промежуточным пароперегревателем схема поверхностей нагрева изменяется и аустенитные трубы устанавливаются даже при меньшей температуре перегретого пара). [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...