Веста

В случае других вариантов корреляционных функций нагрузки расчет можно вести по табл. П.4) [c.59]

Определение скоростей и ускорений групп II класса может быть проведено методом планов скоростей и ускорений. Так как механизмы II класса образованы последовательным присоединением групп, то изложение метода планов можно вести применительно к различным видам групп II класса. Аналогично задаче [c.79]

Для определения ускорения произвольной точки F, жестко связанной со звеном 3 (рис. 4.18, а), можно также воспользоваться вышеизложенным правилом подобия. Для этого строим на отрезке ( d) плана ускорений треугольник df, подобный треугольнику DF на схеме, но повернутый относительно него на угол ц, определяемый по формуле (4.35). Так как все стороны треугольника df повернуты относительно треугольника DF на постоянный угол fi, то построение подобного треугольника на плане ускорений удобно вести, замеряя углы между соседними сторонами D , DF и D, F. При обходе контура df в каком-либо направлении порядок букв должен совпадать с порядком букв контура DF. [c.86]

Полученное значение приращения скорости V на участке — —4 откладываем в виде отрезка (5 —5 ) на ординате, проведенной в точке 3 (рис. 4.39, б), прибавляя к отрезку (3 —3") отрезок (2— —2 ).Производя такие же построения для последующих промежутков времени, получаем диаграмму Ус = V (i). Для большей точности вычислений можно подсчет площадей вести от положения 1. [c.111]

В тех случаях, когда при расчете в число заданных сил не входят силы инерции звеньев, расчет называется статическим. Если в число заданных сил при расчете входят и силы инерции звеньев, то такой расчет называется кинетостатическим. Так как метод расчета для обоих случаев является общим, то в дальнейшем будем предполагать, что в число заданных сил входят и силы инерции, известные нам по величине, направлению и точкам приложения. Далее в первом приближении будем вести расчет без учета сил трения. [c.247]

Для изучения периодических колебаний скоростей во время установившегося движения механизма или машины введем понятие о средней скорости начального звена и дальнейшее рассмотрение задачи будем вести для этого времени движения. [c.375]

Если вести расчет в относительных единицах — в числах зубьев колеса 1, то неизвестными будут г , г ,, Zg и Uj a- дополнительно принять [c.498]

Теоретически кулачковыми механизмами можно осуществлять самые различные законы движения, но на практике пользуются только теми, которые обеспечивают более простую технологию обработки профиля кулачка и удовлетворяют кинематическим и динамическим требованиям к кулачковому механизму. Рассмотрение этих законов будем вести для четырех характерных фаз движения выходного звена фазы подъема ф , фазы верхнего выстоя фпЕ, фазы опускания фо и фазы нижнего выстоя ф в. Наиболее простым законом Sj = Sj (rp,) является линейный закон двил<ения на фазах подъема и опускания (рис. 26.9). Углы ф,, соответствующие фазам подъема, выстоя и опускания, обозначены через фп, Фив. Фо и Фнв- Сумма этих углов обозначена через Ф) [c.516]

Дальнейшее изложение будем вести на примере конкретного манипулятора (см. рис. 30.15). Исследуем для него расположение зон сервиса. [c.625]

V(A-a) = a-v-A + А где А — произвольное симметричное тензорное поле и а — произвольное векторное поле. Указание доказательство вести в компонентной форме, поскольку в исходное тождество входит градиент тензора А. Выяснить, где именно требуются условия симметрии. [c.54]

Колонну загружают сферическим катализатором со средним размером зерен 1,5 мм. Высокая плотность газа при 30 МПа и наличие теплообменных поверхностей в реакционном объеме позволяют вести процесс при числах псевдоожижения 1,5 и ниже, не нарушая однородной структуры псевдоожиженных слоев. Процесс протекает вблизи оптимальных температур, достигаемых зп счет ступенчатости и ввода противоточных теплообменников в слои катализатора. [c.13]

В центре верхнего фланца аппарата 5 была установлена гляделка 3 из органического стекла толщиной 50 мм, что позволяло вести визуальное наблюдение за слоем с помощью подсветки 9, размещенной в верхней части аппарата. [c.104]

Для большинства поверхностей можно наметить три главных взаимно перпендикулярных направления (высота, длина, ширина) и параллельно им вести измерения поверх- [c.300]

Размеры между симметричными поверхностями детали должны быть нанесены так, чтобы не нужно было затрачивать время на математические подсчеты при изготовлении и контроле этих деталей. На приведенных в качестве примеров чертежах (рис. 9.6) видно, что размерные линии лучше вести не от осей, плоскостей или центров симметрии детали, положение которых на детали трудно установить, а от существующих поверхностей. [c.267]

Приведенные зависимости носят предварительный характер и нуждаются в дальнейшем развитии. Для учета влияния Кст.л расчет может вестись в порядке последовательного приближения. [c.139]

Чтобы обеспечить сквозное пронлавление кромок изделия при сварке односторонних стыковых или угловых швов при толщине листов свыше 4 мм, сварку приходится вести по заранее разделанным кромкам. При ручной сварке сварщики не могут существенно изменить глубину проплавления основного металла, но, меняя размах поперечных колебаний электрода, они могут значительно изменять ширину шва. [c.13]

Техника сварки на горизонтальной и потолочной плоскостях. Сварка пгвов в положениях, отличающихся от нижнего, требует повышенной квалификации сварищка в связи с возможным иод действием сил тяжести вытеканием расплавленного металла из сварочной BaniH.L шш падением капель электродного металла мимо сварочной вапны, Д 1я предотвращения этого сварку следует вести но возможности наиболее короткой дугой, в большинстве случаев с поперечными колебаниями. [c.25]

Эта схема позволяет вести сварку на высоких скоростях, в то время как применение повышенного тока при однодуговой сварке приводит к несплавлсниям — подрезам по кромкам шва. При двухдуговой сварке вторая дуга, горящая в отдельную ванну, электродом, паклоненным углом вперед (угол а 45 -г- 60°), частично переплавляет шов, образованный первой дугой, и образует уширенный валик без подрезов. Для питания дуг с целью уменьпшния магнитного дутья лучше использовать разнородный ток (для одной дуги — переменный, для другой — постоянный). [c.34]

В этом случае целесообразно С1 арку вести импульсным электронным лучом с большой плотностью энергии и частотой импульсов 100—500 Гц. В результате повышается глубина нронлавления. При правильной установке соотношения времени паузы и импульса можно сваривать очень тонкие листы. Благодаря теплоотводу во время пауз уменьшается протяженность зоны термического влияния. Однако при этом возможно образование подрезов, 1соторые могут быть устранены сваркой колеблющимся или расфокусированным лучом. [c.68]

Для предупреждепия попадания в металл окисной пленки с обратной стороны кромок сварку следует вести с полным проплав-лепием KpoMOJ , на подкладках из металлов с малой теплопроводностью (обычно из высоколегированной стали). Они также служат и для защиты обратной стороны шва. С этой точки зрения нахлес-точные, угловые и тавровые соединения менее технологичны. [c.351]

Для ручной сварки металла толщиной до 3 мм применяют вольфрамовый электрод диаметром 2—3 мм, ток /со = (30 -н 40)/ w при расходе аргона 7—9 л/мин. Автоматическая сварка возможна для металла толщиной от 1 мм и выше вольфрамовым электродом диаметродт 2—6 мм на сварочном токе /св = (40 75) при расходе аргона 6—10 л/мии. Диаметр присадочного прутка 1,5 — 3 мм. Для уменьшения перегрева следует вести сварку на повышенной скорости. [c.351]

В случаях, когда в механизме имеются кинематические пары IV класса (высшие), можно поступать двояко либо построить заменяющий механизм и далее вести расчет погруппно, либо, если звено входит в одну кинематическую пару 1 и одну IV класса, вести расчет позвенно. [c.104]

Для этого методами, указан--orpf ными В 17, производим раз- метку путей точек В и С. Отсчет перемещений точки С удобно вести от крайнего левого положения ползуна. Проводим две оси коорди1 ат (рис. 4.31, б) и на оси абсцисс откладываем отрезок / мм, представляющий собой I масштабе время Г одного полного оборота кривошипа, т. е. [c.104]

Аналитическое исследование плоских механизмов удобнее всего вести методом векторных контуров, подробно разработанным В. А. Зиновьевым. Так, для примера, показанного на рис. 5.1, удобно задачу о положениях звеньев решать, разбивая замкнутый контур AB D на два треугольника ABD и B D. Аналогично замкнутый контур AB D можно разбить на два треугольника ABD и B D. Тогда для этих контуров могут быть всегда составлены следующие векторные уравнения для контура ABD [c.113]

Полученный путь отложен на графике Sj = Sa (Ф1) в виде отрезка Ь. = (В В ) (рис. 6.2). Аналогичными построениями могут быть найдены все последущие положения звена 2, и может быть построен график Sj = Sa (фО (рис. 6.2) за полный оборот кулачка 1. Если отсчет путей, проходимых звеном 2, вести из наинизшего или наивысшего его положений, то размер s,, будет постоянным для всех положений этого звена. Тогда отсчет путей звена 2 можно вести от вспомогательной окружности радиуса I (рис. 6.1), равного I = >/ AKY + s. Если ось направляющих звена 2 пересекает ось А враш,ения кулачка (рис. 6.3, а), то радиус окружности, равный кратчайшему расстоянию АК (рис. 6.1), в этом случае оказывается равным нулю, и отрезки АВ , АВ , ЛВз,. .. (рис. 6.3, а) представляют пути, пройденные звеном 2 от начального положения, увеличенные на постоянную величину Sq. [c.131]

Со стойкой связана система координат Axyz (рис. 8,28), в ней мы будем вести кинематический анализ механизма. Ось у этой системы параллельна линии MN кратчайшего расстояния между осями AM и ND кинематических пар i4 и , а ось г совмещена с осью шарнира/1. В плоскости Аху вращается ось АВ звена 1, его положение определяет угол ср,. [c.195]

Если углы фшах И ф щ (рис. 19.10, б), в которых угловые скорости равны (Отах И Штщ. соответствуют положениям Ь и g, то определение момента инерции махового колеса может вестить по одной из формул (19.23) и (19.24) или (19 2-5) в зависимости от требуемой точности расчета. При этом избыточная работа А, входящая в эти формулы, подсчитывается по диаграмме М = = М (ф) (рис. 19.10, б) , [c.392]

Сопоставление различных законов движения выходных звеньев, удовлетворяющих одним и тем же граничным условиям, можно вести, сравнивая безразмерные коэффициенты 6 ,ах и imax. хэрактеризующис величины максимальных скоростей и ускорений а ах [c.527]

Решение указанных задач синтеза механизмоп с низшими парами может вестись как графическими, так и аналитическими методами. Выбор того или иного метода в значительной мере зависит от тех условий, которые поставлены при проектировании. Например, если поставлено условие, чтобы при приближенном выполнении заданного закона движения была дана оценка отклонения требуемого движения от фактически полученного, то необ- [c.555]

В за люче1 ие отметим, что реи чп е задач синтеза. механизмов п настоящее время в основном может вестись с помощью совре-меииых (Вычислительных машин, позволяющих производить расчет многочисленных вариантов механизмов, из которых конструктором могут быть выбраны оптимальные. [c.573]

Кривая 4 идет круче, что можно объяснить ролью радиационной составляющей теплоотдачи в области малых концентраций. На рис. 6-15 представлена попытка обобщенного сопоставления основных опытных данных, выполненная автором совместно с И. Рейзиным на основе использования модифицированного критерия проточности. Дальнейшее обобщение данных следует вести с учетом температурной и скоростной межкомпонентной неравномерности (pt и [c.233]

Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264 [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...