Распределение пор по радиуса

При дальнейшем анализе в качестве КС будем использовать пористое тело как наиболее общий вариант фитиля. Под пористой средой обычно понимают твердое тело, содержащее норы. Условно под порами понимают пустые промежутки, распределенные з твердом теле. Поры в пористом теле могут быть сообщающимися друг с другом и не сообщающимися. Пористое тело принято характеризовать линейными размерами, объемом, объемной еу=Уп,ф/У и поверхностной = пористостью, распределением пор по радиусам, а для зернистых сред — распределением частиц по размерам, удельной поверхностью, размерами, формой поры п т. д. [c.63]

Наряду С пористостью можно ввести и другие геометрические характеристики пористого тела. Часто используются кривые распределения пор по радиусам F (г), а для зернистых сред —кривые распределения частиц по размерам (кривая гранулометрического состава). Иногда принимают распределение частиц по размерам логарифмически нормальным и характеризуют его двумя параметрами средним размером (диаметром частиц) d и дисперсий D. В большинстве исследований ограничиваются указанием одного характерного размера пор d или зерен I. , [c.291]

Величина S , обозначает смоченную поверхность, приходящуюся на единицу объема. Если обозначить величину (ш) 5j, через (г), то формула (5-2-51) становится тождественной формуле автора [Л.5-10], которая была получена из модели пористого тела, как системы, состоящей из капилляров. В этом случае fs (г) обозначает дифференциальную кривую распределения пор по радиусу, она является функцией влагосодержания и извилистости. [c.311]

Непрерывное увеличение коэффициента с повышением влагосодержания типичных капиллярно-пористых тел характерно для переноса пара. Если массоперенос происходит в виде жидкости, то коэффициент может возрастать или оставаться достоянным с повышением влагосодержания в зависимости от вида дифференциальной кривой распределения пор по радиусам. [c.368]

Основной структурной характеристикой капиллярнопористых тел является кривая распределения пор по радиусу поры. Интегральная кривая распределения пор характеризует изменение относительного объема пор V (отношение объема нор к объему тела) по радиусу капилляра г. Кривая V = /(г) начинается с некоторого значения г (минимальный радиус капиллярной поры) и пересекает ось объема V при значении г = / акс- Таким образом, в пределе г н г < г акс относительный объем V непрерывно увеличивается с увеличением г. Если на некотором участке Гх < <г< /-2 пор такого радиуса нет, то кривая V = г) превращается в прямую, параллельную оси г. Зависимость с1У 1йг = [у(г) называется ди( еренциальной кривой распределения пор или дифференциальным уравнением объемной характеристики пор. Эта кривая может быть получена из интегральной кривой V = =/(г) методом графического дифференцирования. [c.360]

В случае достаточно развитой пористости адсорбционные методы позволяют получить ценную информацию о суммарном объеме пор и распределении пор по радиусам. При повышении давления паров Р/Рх полимолекулярная адсорбция в порах переходит в капиллярную конденсацию — рис.7.5. В порах возникает жидкость. Упругость насыщенных паров Ps над вогнутыми менисками жидкого адсорбата ниже, чем над плоской поверхностью. Рассмотрим случай цилиндрических пор. После заполнения их жидкостью обратный процесс десорбции будет происходить с поверхности вогнутого ме- [c.229]

Для оценки распределения пор по размерам используют интегральную и дифференциальную функции распределения пор по радиусам. Интегральная функция распределения дает вероятность доли общей пористости-с порами радиусом от минимального до текущего г. [c.181]

Дифференциальная функция распределения представляет собой плотность распределения пор по радиусам [c.181]

Как уже было показано, простая капиллярная модель непосредственно связывает пористость, абсолютную проницаемость и функцию распределения пор по радиусам с помощью формулы (2.24) [c.62]

В простой капиллярной модели функция распределения пор по радиусам F (г) по определению является долей объема капилляров, радиусы которых находятся в интервале от нуля до г. Если простая капиллярная модель заполняется под давлением несмачивающей жидкостью, то насыщенность модели этой жидкостью Sh при давлении р=рк будет определяться формулой [c.63]

Для построения моделей используется несколько видов распределения пор по радиусам с заданными гистограммами распределения. [c.105]

Современные методы лабораторного определения функции распределения пор по радиусам в образцах горных пород часто дают несопоставимые результаты. Это связано с двумя причинами во-первых, само понятие радиуса поры имеет неопределенный характер, во-вторых, указанные лабораторные методы имеют некоторые неустранимые методические погрешности. [c.121]

Для сопоставления результатов, полученных всеми тремя методами моделирования, были выбраны три варианта распределения пор по радиусам в модели [c.123]

Обугленный слой представляет собой капиллярнопористую систему, скелет которой образуют армирующие волокна и твердый остаток разложения связующего. Для расчета толщины прогретого слоя помимо толщины обугленного слоя необходимо знать характер изменения плотности (пористости) в нем, вид капилляров и размеры пор. От размеров, капилляров будет зависеть режим истечения газообразных продуктов-деструкции и наличие температурного равновесия между ними и твердой основой. Анализ пористости слоя кокса сводится к получению кривой распределения пор по размерам (радиусу). Эта характеристика наи более существенна для исследования вопросов тепло- и массообмена в обугленном слое. [c.350]

Во вторую группу входят структуры с отнощением извилистости, большим 1 (рис. 19, д), т. е. слои сеток, войлок, частицы, ткани п т.д. Такие структуры относятся к пористым. Они характеризуются поверхностной и объемной пористостью, эффективным размером пор и распределением их по радиусу. [c.64]

Плотность графита МПГ-6 — 1,72—1,85 г/см , средний радиус преобладающих пор — 14125 А. Кривая распределения пор по размерам в графите МПГ-6 приведена на рис. 1.15. [c.31]

За параметры состояния примем абсолютную температуру Т, удельную свободную поверхность в единице массы S, пористость 0=1 —р, средний радиус пор /. Возможен учет и других параметров, характеризующих распределение пор по размерам и форме их ориентации. [c.149]

По десорбционной ветви изотермы строится дифференциальная кривая распределения пор по их эффективным радиусам. В случае окисных пленок на алюминии, когда поры [c.361]

Рассчитывая радиус пор, заполняемых при различных давлениях, можно построить интегральную кривую распределения пор по размерам. Применение этого широко распространенного метода даже для жестких неорганических пористых материалов (таких, как бетонные и цементные камни) приводит к систематической ошибке вследствие остаточных деформаций структуры под действием вдавливаемой ртути. Местная ползучесть полимерной матрицы делает эту ошибку еще более ощутимой. Нередко давление, которое требуется для заполнения капилляров, превышает прочность полимерного связующего, что приводит к необратимым изменениям в структуре. Так, для заполнения ртутью субмикроскопических дефектов размером 7-20 нм необходимо давление ртути до 400 МПа, что может привести к разрушению полимерной матрицы [8]. [c.59]

По концентрации кислоты и температуре, при которой образец был высушен (табл. 5), определяют радиус максимальных пор, еще заполненных водой, при этом, зная отношение объемов Кг Уи строят графики распределения объема пор по радиусам. [c.30]

Размеры (радиус) пор в шамотных изделиях колеблются от десятых долей миллиметра до 0,004 мкм. Пор меньшего размера, по-видимому, нет или очень мало. Распределение пор по размерам к общему объему открытых пор приведено ниже. [c.104]

Подавляющее больщинство практических методов определения функции распределения пор по размерам реальных горных пород основано на представлениях, связанных с простой капиллярной моделью. Тем не менее многочисленные исследования структуры порового пространства несцементированных и сцементированных горных пород [37, 46 и др.] показывают, что поровые каналы горной породы меньше всего похожи на прямые непересекающиеся капилляры. Напротив, поры представляют собой, как правило, щелевидные каналы неправильной формы, характеризующиеся многочисленными сужениями, расширениями и самое главное, соединяющиеся Друг с другом, при этом расстояния между соседними пересечениями сопоставимы с размерами канала. В этих условиях трудно говорить о размере пор , а еще труднее о функции распределения пор по размерам . В связи с этим реальными на самом деле являются лишь кривые капиллярного давления или какие-либо иные капиллярные характеристики (динамика сушки образца, его пропитки, динамика смесимого вытеснения и т. д.), по которым и определяется функция распределения цилиндрических капилляров по их радиусам в соответствующей простой капиллярной модели. [c.58]

Несоответствие структуры порового пространства реальных горных пород простой капиллярной модели приводит к возникновению принципиальной ошибки ртутного метода, которая заключается в том, что крупные поры породы часто бывают блокированы мелкими, поэтому ртуть в эти крупные поры попадает при давлениях, соответствующих более мелким блокирующим порам. Это обстоятельство должно неизбежно деформировать кривую распределения пор по размерам, сдвигая ее в сторону меньших радиусов. [c.59]

М. Вилли и М. Шпенглер [49] распространили описанную выше теорию на среды со случайным распределением пор по размерам. Для этого они применили формулу (2.63) для каждой группы капилляров приблизительно одинакового радиуса [c.79]

По известным формулам теории метода смесимого вытеснения [18] по скорости изменения концентрации вытесняющей жидкости на выходе модели определяется соответствующий элемент гистограммы распределения пор по их радиусам. [c.123]

Методы эталонной порометрии имеют значительные преимущества перед многими другими методами, так как, меняя эталоны на различных этапах сушки исследуемых образцов, можно определить функцию распределения пор по размерам в диапазоне от 10 до 10 см. Это объясняется тем, что на разных этапах сушки комплекса образцов осуществляются различные механизмы их дренирования от простого перераспределения насыщенностей благодаря капиллярной пропитке (диапазон крупных пор) до механизма капиллярной конденсации,связанного с изменением давления паров жидкости над ее мениском в зависимости от его кривизны, т. е. от радиуса капилляра (10 —5-10 см). (Именно такими размерами пор характеризуются катализаторы, пористые электроды и всякого рода химические адсорбенты, что и обусловливает широкое применение метода капиллярной конденсации в физико-химических исследованиях [36]). Авторы метода эталонной порометрии приводят, например, дифференциальную кривую распределения пор по радиусам для электрода-катализатора из активированного угля АГ-3 (рис. 2.3). Этот материал обладает очень широким диапазоном размеров пор от 1 до 10 нм. Поэтому для получения его порометрической характеристики были использованы три эталона на разные диапазоны радиусов силикагель КСК (г=1- -10 им) и два металлокерамических эталона — один [c.61]

Порометрической кривой служили для первого эталона — изотерма десорбции бензола, измеренная методом капиллярной конденсации, а для двух других — кривые распределения пор по радиусам, полученные с помощью ртутной порометрии. [c.62]

Авторы метода утверждают, что с помощью эталонов, имеющих поры в виде модельных прямых капилляров, которыми являются, например, фильтры Петрянова ФПП-ДС и ФПП-15, можно получить истинные функции распределения пор по радиусам пористых образцов, а также оценить некоторые новые статистические характеристики порового пространства, а именно гофрировку пор. Указанный параметр может быть выражен функцией [c.62]

На рис. 3.13 представлены истинные (сплошные линии) и экспериментальные (штриховые линии) кривые распределения пор по радиусам, полученные в результате математического моделирования методов ртутной порометрии (рис. 3.13,а,б,в), полупроницаемой мембраны (рис. 3.13, г, д,е) и смесимого вытеснения (рис. 3.13, ж, 3, и) при трех описанных выше вариантах истинного (заданного) распределения капилляров в модели. [c.123]

Для фрактального анализа пористых материалов наряду с методами адсорбции, рассмотренными в предыдущем пункте, применяют методы ртутной порометрии [107, 109], позволяющие находить интегральные функции распределения пор по V(i-) - объему пор радиусом г и более. Поэтому если в определенном интервале г е (гд, г ) выполняется степенной закон зависимости V от г, то параметр Dp в соотношении [c.67]

Для оценки краевого угла смачивания ППМ широко применяют метод капиллярного поднятия [65]. Однако уравнение, на котором он основан, выведено для элементарного капилляра. Использование этого метода для поликапиллярных тел, характеризуемых функцией распределения пор по размерам, предполагает, что размер пор может быть представлен эффективным радиусом, который принимается постоянным в процессе капиллярного впитывания. Такое [c.101]

Об общей пористости можно судить по значениям истинной и кажущейся плотности пигментов, однако при этом нельзя получить представления о распределении пор по эффективным радиусам . Охарактеризовать основные параметры пор — объем, удельную поверхность и распределение объема по размерам пор — можно с помощью метода ртутной порометрии. [c.13]

Границей между микро- и макрокапиллярами условно считают радиус капилляра, равный 0,1 мкм. Капиллярно-пористые тела имеют поры разных размеров. Если дисперсия функции распределения пор по размерам равна нулю, структура тела монокапиллярна это условие редко выполняется у реальных материалов, структура которых является поликапиллярной. [c.32]

Э. Уошберн предложил использовать для определения распределения пор по размерам в пористых телах ртутную порометрию, этот метод нашел очень широкое применение. Сущность метода состоит в том, что пористое тело, поверхность твердой фазы которого не смачивается ртутью, приводится с ней в соприкосновение. Капиллярные силы препятствуют проникновению ртути в поры образца, поэтому для заполнения все более тонких каналов необходимо прикладывать к ртути все большее давление. По количеству зашедшей в образец ртути можно судить об объеме пор данного радиуса, который в соответствии с формулой Лапласа связан с приложенным к ртути давлением зависимостью [c.12]

Пористость ф для данной системы полагалась постоянной, поскольку при решеточном моделировании пористой среды предполагалось, что размеры узлов решетки (пор) значительно больше радиусов капилляров (норовых каналов), поэтому осаждение частиц главным образом влияет на уменьшение гидродинамической проводимости капилляров, а поровый объем меняется незначительно. При необходимости учитывать изменение пористости это можно сделать посредством использования функции распределения узлов решетки по размерам и задания на ее основе (а также на основе функции распределения капилляров по радиусам) выражения для определения коэффициента пористости. [c.108]

Рис. 10.3. Распределение порозности е [159] и безразмерных скоростей [202] в порах слоя йпор = о пор/шк по радиусу сечения (профиль скорости) на расстоянии 15 мм от слоя

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...