Длина трубопровода предельная

В первую очередь найдем границу распространения по длине трубопровода предельного повыщения напора при прямом ударе. Повышение напора достигнет предельной величины только на том участке трубопровода, по которому успеет распространиться значение волны обратной волной ф создающей понижение напора. Ведя отсчет времени от [c.64]

Чем меньше длина трубопровода L, тем больше Я и тем меньше абсолютная величина С. Поэтому, с точки зрения гидравлического удара, всегда выгодно по возможности уменьшать длину напорного трубопровода гидротурбины. Для этого стремятся расположить турбину как можно ближе к верхнему бьефу или уравнительной камере. Назначение уравнительной камеры и заключается в уменьшении длины напорного трубопровода и защите закрытой деривации от гидравлического удара, сопровождающего регулирование гидротурбины. С увеличением L растет С, которое при закрытии имеет предельную величину— повышение напора при прямом ударе. [c.131]

Аналогичным же методом можно найти минимальное время открытия регулирующего органа, если задана предельно допустимая величина понижения напора ДАд. В этом случае регулирующий орган следует открывать так, чтобы к концу первой фазы получить относительное понижение напора, равное Со, и в дальнейшем процессе сохранять эту величину для всех последующих фаз. При известных условиях и в этом случае, начиная со второй фазы, закон изменения относительного открытия х от будет иметь прямолинейную зависимость. Функция (р(—at) будет отрицательной и изображаться прямой линией от t. После окончания процесса открытия колебания напора, убывая со временем, прекращаются. Во время открытия регулирующего органа линейному виду функции <р(—at) будет соответствовать понижение напора по длине трубопровода, равное [c.145]

На рнс. 9-9 изображена обычная система регулирования объекта, который описывается уравнением элемента чистого запаздывания (например, реактор с длинным трубопроводом). Максимальный коэффициент усиления регулятора равен 1,0 предельный период колебаний составляет 20 мин (в 2 раза больше времени запаздывания). Настройки регулятора /( = 0,5/(макс и Ги = 0,317 пр представляют собой оптимальные значения, полученные из графиков на рис. 9-8. Ступенчатое изменение нагрузки, которое представляет собой, например, изменение [c.250]

I — длина трубопровода, м // — давление на выходе трубопровода, ат III — внутренний диаметр трубопровода, мм- IV — предельная кривая для скорости звука L = L + L где X. —общая длина трубопровода, м [c.16]

Полость управления сообщается с атмосферой через трубопровод, на котором установлено устройство управления распределителем, например конечный переключатель. С ростом длины трубопровода в линии управления, т. е. по мере удаления устройства управления от золотника, сопротивление линии возрастает, а ее пропускная способность, характеризуемая эффективной площадью /вэ, уменьшается. Перепад давлений на торцах при этом также будет уменьшаться и при некотором значении = вэ)тп< соответствующем предельной длине линии управления, в полости установится постоянное давление, равное давлению, необходимому для начала движения золотника = ру. Увеличение длины линии сверх предельного значения приведет к нарушению работы распределителя — он не будет переключаться. В зависимости от диаметра трубопровода его предельная длина может ограничиваться несколькими метрами, что в значительной степени сужает область применения распределителей этого типа. Способ определения предельной длины линии управления будет подробно рассмотрен ниже. При движении золотника вправо в левую полость (см. рис. 70, а) поступает сжатый воздух из магистрали через сечение а расход воздуха из полости равен нулю, так как линия управления перекрыта. [c.190]

В большинстве случаев при катодной защите с использованием наложенного тока или протекторов целесообразно одновременно применять и различные изоляционные покрытия. Такое совмещение сейчас общепринято. Распределение тока на трубопроводах с покрытиями много лучше, чем на непокрытых общий ток и необходимое число анодов меньше, а участок трубопровода, защищаемый одним анодом, намного больше. Так как земля в целом представляет собой хороший проводник электрического тока, а сопротивление грунта локализовано только в области, примыкающей к трубопроводу или электродам, то с помощью одного магниевого анода можно защищать до 8 км трубопровода с покрытием. Для непокрытого трубопровода соответствующее расстояние составляет 30 м. При применении наложенного тока с повышенным напряжением один анод может защищать до 80 км трубопровода с покрытием. Предельная длина участка трубы, защищаемого одним анодом, определяется не сопротивлением грунта, а собственным сопротивлением металлического трубопровода. [c.221]

Поскольку в предлагаемой модели при определении остаточного ресурса трубопровода не учитывается длина дефекта, расчет проводят, считая, что длина имеющихся дефектов составляет более 750 мм, то есть для случая, когда кривые II и IV можно аппроксимировать горизонтальными прямыми (рис. 37). Это позволяет задавать границы областей 2 и 3 и вводить для них предельные глубины и Ь з. Дефекты, оказавшиеся в области 3, подлежат ремонту, и остаточный ресурс определяется минимальным временем перехода дефектов из области 3 в область 4. После выработки рассчитанного остаточного ресурса необходимо заново проводить диагностику трубопровода, выполнять ремонт дефектных участков и по новым данным диагностики определять остаточный ресурс. В рассматриваемой модели подразумевается, что металл подвержен равномерной коррозии. На основании данных внутритрубной дефектоскопии о размерах повреждений строится гистограмма их распределения, определяются коэффициент и параметры формы распределения Вейбулла и проводится расчет показателей долговечности по формулам (14-18). [c.146]

Трубопровод Введен в эксплуатацию, месяц, год Длина, км Число дефектов , шт. Средняя скорость коррозии , мм/год Максимальная скорость коррозии , мм/год Остаточный ресурс (с предельными дефектами) , год Вероятность соблюдения допустимой глубины коррозии (4 мм) Остаточный ресурс (с удаленными предельными дефектами) , год [c.152]

При каком предельном расходе в стальном трубопроводе диаметром 150 мм и длиной 1000 м потери напора не превысят величины а) 20 м б) 18 м в) 16 м г) 14 м д) 12 м [c.52]

Если начальное давление в трубопроводе окажется выше давления, предельно допустимого, для данного насоса (графа 9, табл. 5), применить вставку большего диаметра, рассчитать ее длину и указать наиболее целесообразное расположение ее на трассе. [c.122]

При параллельной прокладке трубопроводов и рельсов на большой длине отводимый блуждающий ток стремится к предельной величине [c.325]

Исходными данными для расчетов толщины изоляции трубопроводов и оборудования электростанций по заданным нормам допустимых тепловых потерь являются 1) температура теплоносителя 2) размеры изолируемого объекта (диаметр и длина или высота — для цилиндрического длина, ширина и высота — для плоских поверхностей и площадь, подлежащая изоляции для объектов сложной конфигурации) 3) расчетная температура окружающего воздуха 4) норма допустимых тепловых потерь на 1 пог. м цилиндрических объектов и на 1 изолированной плоскости или криволинейной поверхности 5) коэффициент теплопроводности основного слоя иаоляции и покровного слоя 6) предельные толщины изоляции. [c.27]

Дырчатые трубопроводы, длина которых меньше критической, называют предельно короткими трубопроводами. Пьезометрический напор в конце таких трубопроводов больше, чем в начале. Если окажется, что 1з>п, то напор возрастает сразу. [c.97]

При проектировании пневматических приводов необходимо не только правильно выбрать их структурные схемы, в том числе и системы управления, но и определить размеры исполнительных устройств, воздухораспределителей и других элементов, а также проходные сечения и предельно допустимые длины соединительных трубопроводов. От правильного выбора размеров зависит вес, стоимость, надежность работы и быстродействие системы. [c.121]

Размеры изделий, мм плиты — длина 500, ширина 500 и 250, тол-ш ина 40, 50, 60 скорлупы — длина 330, внутренний диаметр 28, 36, 52, 61, 80 и 94, толщина 30 и 40 сегменты — длина 330, внутренний диаметр 112, 138, 164, 225, 280 и 332, толщина 50, 60, 70 и 80. Допускаемые отклонения от размеров по длине и ширине плит 3 мм по толщине 2 мм по внутреннему диаметру скорлуп и сегментов 3 мм. Предельная температура применения изделий 500° С, а при наличии в составе изделий органического волокна —200° С. Безобжиговые изделия применяются для изоляции трубопроводов, плоских и криволинейных поверхностей неответственных объектов. Коэффициент теплопроводности основного изоляционного слоя такой изоляции равен 0,123 + 0,00015 ор при объемном весе 600 кг/м . [c.23]

Конструкции предназначены для теплоизоляции прямых участков трубопроводов воздушных прокладок с положительной, температурой теплоносителя. Предельные температуры применения зависят от технических условий теплоизоляционного материала, заложенного в конструкцию. Длина конструкций 540— 1040 мм, толщина 40, 50 и 60 мм при внутреннем диаметре (соответствующем диаметру изолируемого трубопровода) 33, 45, 76, 89, 108, 133 159 мм и толщина 70, 80, 90 мм при внутреннем диаметре 219 и 273 мм. Предельная масса теплоизоляционной конструкции 30 кг. Упаковка — жесткая тара или контейнер. Масса одного упакованного места до 100 кг. Конструкции хранятся в вертикальном положении и ограждаются от механических воздействий и увлажнения. [c.19]

IV.54. Расход воды в трубопроводе длиной / = II км — 900 mV4. Отметка в его начале = 10 м и в конце = 30 м свободный напор в конечной точке Ясв = 10 м. Определить необходимое время закрытия затвора при условии, что в случае гидравлического удара в трубопроводе предельное давление не превысит значения р = 1 МПа (10,2 атм), если трубы а) стальные диаметром D — 500 мм и толщиной стенок б = 10 мм б) чугунные D = 500 мм 6=16 мм в) асбестоцементные D = 500 мм б = 38 мм г) железобетонные D = 600 мм б = 60 мм д) полиэт1ь еновые D = 300 мм б = 12 мм. [c.109]

С возрастанием трения скорость этих изменений возрастает. Таким образом, критическая (предельная) длина трубы соответствует такому д , где достигается Ма=1/(/ . Это максимальная длина, для которой данное изотермическое течение будет происходить непрерывно. Если длина трубопровода превышает эту предельную длину, то либо возникает скачок уплотнения, либо давление на входе должно быть изменено так, чтобы оно соответствовало условиям на выходе. Из уравнения (13-406) видно, что при 7 = onst будет иметь место приток тепла к л<идкости, если Ма>1/ )% и V уменьшается в направлении течения. [c.314]

Гидравлический уклон на всасывающем трубопроводе равен 2%, удельный вес жидкости к-= 1000 кГ/м . Считая давление у начала всасывающей линии равным атмосферному и предельный вакуум равн1.1м = 0,5 ат, найти соотношение между длиной всасывающего трубопровода д и геометрической высотой всасывания Д2 и построить в масштабе геометрическое место начальных точек трубопровода. [c.101]

При определении частот и форм собственных колебаний элементов трубопроводных систем в практике проектирования обычно применяют результаты линейной теории колебаний стержней постоянного сечения [1]. Более полные данные могут быть получены с исполь-вованием теории оболочек. Исследование [2], выполненное с применением полубезмоментной теории оболочек, показало, что при некотором предельном значении относительной длины Иг (I — длина пролета, г — радиус поперечного сечения трубы) частота колебаний трубы по балочной форме (с числом окружных волн и = 1) совпадает с частотой колебаний, при которой п — 2 ( овализация ). При большей длине низшей частоте колебаний соответствует балочная форма, при меньшей — колебания по форме с п = 2. Эксперименты, выполненные на однопролетном многослойном трубопроводе, показали, что фактически колебания трубы как балки сопровождаются ова-лизацией, т. е. имеют место связанные колебания. Решение задачи [c.226]

При пусках турбины из горячего состояния, особенно после стоянки ее в течение 48—56 ч (обычные остановы блоков на субботу и воскресенье), практически всегда ротор ЦВД относительно корпуса бывает укорочен, причем иногда относительное укорочение может достигать предельных значений. Это происходит вследствие более быстрого охлаждения легкого ротора по сравнению с массивным корпусом. В этом случае перед толчком турбины необходимо увеличить значение относительного расширения ротора ЦВЦ. На остановленной турбине (при вращении турбины валоповоротом) этого можно достичь увеличением температуры пара, подаваемого на уплотнения. При этом относительно холодные концы вала, проходящие через уплотнения, нагреваются и, поскольку в ЦВД примерно % длины вала приходится на уплотнения, происходит общее удлинение ротора. Добиться удлинения ротора можно и прогревом цилиндра перед толчком, причем в этом случае необходимо следить за тем, чтобы температура пара, подаваемого на прогрев в выхлоп ЦВД, не превышала допустимую для металла трубопроводов системы прогрева промперегрева. [c.110]

Задача 2. Даны длина всасывающего трубопровода и минимально допустимое абсолютное давление pi. Найти одну из следующих предельно допустимых величин (при известных остальных величинах) Zi max, Qmax, Ро mm или dl min, где dl — диаметр всасывающего трубопровода. Все четыре варианта задачи 2 решают также с помощью уравнения (8.27). [c.134]

На трубопроводе, не имеющем изоляции, изменение числа протекторов не вызовет существенного смещения потенциала (если при этом не достигается предельный диффузионный ток по кислороду) и увеличение силы тока будет ироиорционально числу протекторов в группе, а отклонение от прямой пропорциональности будет обусловлено лишь влиянием взаимного экранирования определяемым коэффициентом экранирования. На рис. 1 показано изменение общей силы тока и сопротивления в зависимости от числа протекторов в группе для случая защиты неизолированного трубопровода. Протекторы из сплава МЛ-5 диаметром 0,1 м и длиной 0,6 м размещены параллельно трубопроводу на расстоянии 15 м, а интервал между протекторами равен 1,5 м. При увеличении числа протекторов в группе потенциал трубопровода изменялся от —0,72 до —0,75 в, в то время как ток возрастал почти пропорционально числу протекторов. [c.305]

Минимально допустимый радиус изгиба трубопровода (рис. XII-9) Rmin 6d, где d — диаметр шарика, а минимально допустимая длина прямого участка на конце трубопровода /min i + 25 мм, где li — предельный рабочий. ход механизма. [c.168]

Для этого типа распределителей также существует предельная длина /j-шах трубопровода линии управления (предельная величина /J, превышение которой приводит к нарушению работоспособности системы. Условием для определения /j-max. как и в распределителях, управляемых понижением давления, является рд = = ру. Имея это в виду, можно по формуле (297) или по графику (рис. 77) [найти (0 = o)g= (Oeniax> если величина Рз задана. Далее, пользуясь выражением (340), можно определить (Д)ш и (М яр)тт-От (Илр)ш1п. можно указанным выше способом перейти к и к ттах 1по формуле (324)]. [c.200]

Допускаемые отклонения по длине 5%, по ширине 5%, по толщине 2 мм, по объемному весу 5%. Изделия сверху и снизу должны быть покрыты корочкой — тонким слоем стеклянного волокна, проклеенного слабым (2—5%-ным) раствором декстрина или другим клеем. Маты и полосы прошиты в продольном направлении хлопчатобумажными или асбестовыми нитями, или кручеными нитями из стеклянного волокна. Расстоя1ше первого шва от края мата должно быть 50 мм расстояние между швами — 80—100 мм шаг шва — от 35 до 50 мм. Длина стеклянных волокон должна соответствовать ширине матов и полос. Средний диаметр стеклянных волокон для матов и полос не должен превышать 30 лгк, а для верхнего проклеенною слоя — 20 жк. Коэффициент теплопроводности матов и полос 0,034 -f 0,00034 i p. Предельная температура применения 450° С. Изоляция из стеклянных матов и полос является высокоэффективной и применяется для трубопроводов, оборудования и корпуса судов. Коэффициент теплопроводности изоляции (без штукатурки) 0,036 -f 0,00031 i p прп объемном весе 200 кг/м . При изоляции судовых установок полосы применяются для трубопроводов диаметром 25—197 мм, маты — для трубопроводов диаметром свыше 197 мм. [c.54]

Принятыми основными показателями долговечности для ЛЧМГ являются показатели -процентного ресурса (срока слуябы ) и средней наработки до первого отказа Ti. Вероятность разрушения участка трубопровода длиной L за время эксплуатации t в результате наступления некоторого предельного состояния, которое развивается из некоторого начального геометрического несовершенства или дефекта структуры, мояет быть вычислена по формуле [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...