Отпуск закаленной стали

Превращение при отпуске закаленной стали [c.107]

Легирующие элементы замедляют и смещают в область высоких температур превращения при отпуске закаленной стали. [c.169]

Проведенный анализ перестройки структуры при отпуске закаленной стали, на примере распада мартенсита, показал возможность использования золотой пропорции (или корней обобщенной золотой пропорции) для установления условий самоорганизации стабильных структур при термической обработке стали. Дальнейший анализ химических соединений показал, что их устойчивость также контролируется законом золотой пропорции. [c.210]

Процесс превращения при дисперсионном твердении принципиально не отличается от процессов при отпуске закаленной стали он является более общим случаем разложения пересыщенного твердого раствора. [c.124]

Стали, за исключением содержащих молибден, имеют различную чувствительность к развитию хрупкости при медленном охлаждении не только после высокого отпуска, по и при медленном охлаждении после умягчающей термообработки (высокого отпуска или отжига), а также при отпуске закаленной стали в температурном интервале развития обратимой отпускной хрупкости, особенно в случае достаточно длительной выдержки при таком отпуске. [c.14]

В случае закаленных сталей, отпущенных при различных температурах, зависимости между o-i и Ов являются прямолинейными. Снижение температуры отпуска закаленной стали приводит, как правило, к уменьшению коэффициента o-i/Ob. Применение пластической дефор- [c.100]

Акад. Г. В. Курдюмов занимается изучением теоретических вопросов металловедения. Его работы можно разбить па три группы 1) изучение мартенситного превращения, 2) изучение отпуска закаленной стали и 3) изучение отпускной хрупкости стали. Деятельность его в области советского металловедения исключительно плодотворна. Все его работы сочетают в себе блестящие эксперименты с глубокими обобщениями и выводами. На основе своих работ Г. В. Курдюмов неоднократно ломал старые отжившие представления но основным вопросам металловедения и вместо них вводил новые, являющиеся последним словом передовой советской науки. Современные представления об атомном строении закаленной стали, о кинетике мартенситного превращения и о механизме отпуска закаленной стали были установлены классическими работами Г. В. Курдюмова. [c.189]

В области теоретического металловедения за истекшие 50 лет разработаны многочисленные диаграммы состояния двойных и тройных систем. Установлена связь между диаграммами состояний и диаграммами, показывающими зависимость физических свойств сплавов от их химического состава (правила Н. С. Курнакова). Сформулировано понятие о сингулярных точках и законы образования упорядоченных твердых растворов (Н. С. Кур-наков), установлено размерное и структурное соответствие в когерентных фазах (правило П. Д. Данкова), открыты законы кристаллизации слитков (Н. Т. Гудцов), созданы теории изотермической обработки стали (С. С. Штейн-берг), мартенситного превращения твердых растворов и отпуска закаленной стали (Г. В. Курдюмов), модифицирования сплавов (М. В. Мальцев), образования эвтектик и жаропрочности сплавов (А. А. Бочвар) и многие другие. [c.190]

По данным И. Н. Богачева и Л. Г. Журавлева [17], зависимость относительной износостойкости стали от ее твердости может быть выражена ломаной прямой линией (фиг. И). Положение точки перегиба зависит от состава стали. Изменение количественной зависимости износостойкости (наличие перегиба), по мнению авторов, обусловлено протеканием превращения при отпуске закаленной стали. [c.21]

Известно, что при низком отпуске закаленной стали (80 — 200°С) происходит гетерогенный распад мартенсита, частичное выделение из него углерода и образование мелкодисперсных карбидов типа Fe , увеличивающих электрохимическую гетерогенность стали. Электронномикроскопические исследования и карбидный анализ показали, что незначительна пластическая деформация при ВТМО стали (е =0,1) мало изменяет рельефность мартенсита, но уменьшает количество карбид- [c.57]

В зависимости от температуры нагрева при отпуске закаленной стали (см. табл. 1) происходят следующие превращения [c.136]

Высокий отпуск производится с нагревом стали до 500— 600° С и выдержкой в течение нескольких часов. Применяется главным образом для конструкционных сталей, условия работы которых требуют высокой прочности и пластичности. После среднего и высокого отпуска закаленной стали меняется ее структура. [c.39]

Упрочнение сверл диаметром 20 мм, изготовленных из стали Р9, при электромеханической обработке производится при режиме Р=900 Н С/== 6 В о=10,2 м/мин 5=0,2 мм/об и предельном значении силы тока /=1000 А. Превышение предельной силы тока сопровождается выделением такого количества теплоты, которое не успевает отводиться в тело детали, так как быстрорежущие и подобные им высоколегированные стали обладают малой теплопроводностью. При этом происходит отпуск закаленной стали и снижение характеристик упрочняемого инструмента. [c.58]

Н. Время контакта и продолжительность термического цикла зависят от скорости обработки. Снижение скорости и превышение предельно допустимой продолжительности термического цикла приводит к тепловому перенасыщению поверхностного слоя, что в свою очередь может вызвать отпуск закаленной стали. Выбор оптимальных режимов ЭМО инструментальных материалов зависит от многих факторов условий работы инструмента, его заточки и доводки, материала инструмента и его размеров. [c.59]

При отпуске закаленных сталей в результате нагрева происходит переход от более твердых, но менее устойчивых структур, к менее твердым, но более устойчивым структурам. В зависимости от температуры нагрева различают виды отпуска низкий, средний и высокий. [c.257]

При пайке сталей мартенситного класса оловянно-свинцовыми припоями возможно возникновение трещин под действием расплавленного припоя. При этом наблюдается определенная закономерность чем больше содержание олова в применяемом припое и чем выше собственные напряжения в паяемом металле, тем большая вероятность возникновения в нем трещин в процессе пайки. Для устранения этого явления перед пайкой необходимо производить отпуск закаленных сталей. При сборке заготовок из таких сталей под пайку необходимо стремиться не создавать собственных напряжений в паяемом металле и производить пайку припоями, содержащими не более 40 % Sn. [c.233]

Легирующие элементы не оказывают заметного влияния на превращения, происходящие в закаленной стали при температуре ниже 150° С. Но они сильно замедляют превращения, происходящие при температуре выше 150° С. Легированный мартенсит устойчивее нелегированного. Карбиды и цементит с растворенными в нем карбидообразующими элементами менее склонны к коагуляции, чем чистый цементит. Карбидообразующие элементы особенно сильно замедляют превращения, происходящие при отпуске. Легирующие элементы, не образующие карбидов, также затрудняют отпуск закаленной стали, но влияние их обычно слабее. Наиболее сильно из элементов, не образующих карбидов, влияет кремний. Отпуск закаленной легированной стали приходится проводить при более высоких температурах, и длительность выдержки увеличивать. [c.164]

Распад мартенсита после отпуска закаленной стали при высоких температурах характеризуется образованием зернистых структур. [c.244]

Рентгенографический метод. Метод рентгенографического структурного анализа в последнее время успешно применяется как при исследовании превращений аустенита при закалке, так и при изучении процессов отпуска закаленной стали. Он позволяет исследовать изменения атомно-кристаллической решетки при превращениях. [c.179]

Структура закаленной стали состоит из мартенсита и небольшого количества остаточного аустенита и является неустойчивой. Поэтому при старении и отпуске закаленной стали в ней происходит ряд сложных процессов, состоящих из очень тонких структурных изменений, которые не всегда поддаются исследованию под оптическим микроскопом даже при самых высоких увеличениях. Поэтому их приходится изучать с помощью электронного микроскопа и физических методов — рентгенографического, дилатометрического, электрометрического, магнитного и по измерению выделенного тепла. [c.211]

Оптимальное сочетание показателей прочности, пластичности и ударной вязкости обеспечивается отпуском закаленной стали. [c.93]

ОТПУСК ЗАКАЛЕННОЙ СТАЛИ [c.107]

При отпуске закаленной стали протекают процессы распада мартенсита, образования цементита и специальных карбидов, их коагуляция, распад остаточного аустенита, возврат и рекристаллизация матрицы [c.107]

Рассмотрим влияние легирующих элементов на отдельные процессы, происходящие при отпуске закаленной стали [c.107]

Имеющиеся литературные данные показывают, что по механизму на месте при отпуске закаленной стали может образовываться карбид хрома типа (Fe, Сг)7Сз В высоко [c.109]

При отпуске закаленной стали самоорганизация струюур связана с превращениями, обуславливающими переход системы в более равновесное состояние. В соответствии с классификацией [17] А.П. Гуляева, в зависимости от внешних условий рассматривают четыре типа превращений. [c.205]

Второе превращение - при охлаждении стали - состоит в превращении аустенита в перлит или перлитоподобные продукты. Третье превращение происходит при быстром охлаждении стали (закалка), когда аустенит превращается в мартенсит. Четвертое превращение заключается в разложении мартенсита при отпуске закаленной стали, при этом в зависимости от температуры отпуска получаются различные структуры, которые будут рассмотрены Р1иже. Любой технологический процесс термической обработки стали состоит из соответствующих комбинаций этих четырех превращений. [c.161]

Рнс. 128. Чувствительность к скорости охлаждения после отпуска закаленной стали 38ХГН. [c.140]

Сталь Р6М5. В процессе изучения структурных изменений в ЗТВ лазерного излучения на сталь Р6М5 была обнаружена белая, плохо травящаяся зона и переходная зона скоростного отпуска [17J. При измерении микротвердости вдоль оси распространения теплового потока установлено, что в центральной части белой зоны у поверхностного слоя материала она составляет 670— 750 кгс/мм , на периферии зоны — 1200—1300 кгс/мм . Микротвердость переход-ной зоны, образовавшейся в результате скоростного отпуска закаленной стали Р6М5, составляет 971—871 кгс/мм и постепенно сни- [c.18]

Электрошлаковый переплав стали 15Х16Н2М вследствие уменьшения ее электрохимической неоднородности способствует повышению условного предела коррозионной выносливости, причем при более низком от-отпуске закаленной стали (570°С) эффективность электрошлакового переплава более заметная, чем для сталей, подвфженных отпуску при повышенной температуре (660°С). [c.60]

Установлено (рис. 44), что при испытаниях в воздухе наибольшей сопротивляемостью росту усталостной трещины обладает структура троости-та, наименьшей — мартенсита. При воздействии водорода скорость роста трещины еще в большей степени зависит от структурного состояния по мере снижения температуры отпуска закаленных сталей скорость роста [c.91]

Характер поражения поверхности металла точечной коррозией зависит от степени легирования и режимов термической обработки, в частности, от температуры отпуска закаленной стали. Нами показано, что сталь 20X13 наиболее сильно из всех исслед/емых сталей поражается точечной коррозией из-за повышенного содержания углерода (0,22 %). Выделяющийся углерод при отпуске стали расходуется на образование карбидов, которые в результате собирательной диффузии хрома из близлежащих зон повышают гетерогенность структуры стали и тем самым увеличивают склонность ее к коррозионному поражению. Повышение степени легирования, особенно введение в сталь молибдена, несколько снижает ее склонность к точечной коррозии. Легирование стали 13Х12Н2МВФБА сильно карбидообразующими элементами, например ниобием, уменьшает восприимчивость к коррозионному поражению, так как образование карбидов ниобия способствует удержанию хрома в твердом растворе. [c.109]

На выносливость сталей заметное влияние оказывает финишная опера-О) ция — шлифование, т.е. важное значение имеет, какими кругами его про- водили. У закаленной стали ШХ15 условный предел коррозионной выносливости в 3 %-ном растворе Na I при базе 5 10 цикл после шлифования алмазным, боразонным и электрокорундовым кругами составляет соответственно 65 25 и 17 МПа [39]. У закаленной стали 40Х наблюдается такая же закономерность, однако различие в величине условного предела коррозионной выносливости значительно меньше. При злектро-корундовом шлифовании происходит отпуск закаленных сталей на глубину 110—150 мкм, микротвердость поверхностных слоев уменьшается на 15—20 % и возникают растягивающие остаточные напряжения 370— 570 МПа. При алмазном шлифовании, благодаря лучшим режущим свойствам алмазов, температура и давление в зоне контакта круга и изделия меньше, чем при электрокорундовом, поэтому в поверхностных слоях закаленных сталей обнаружено некоторое повышение микротвердости и наличие остаточных сжимающих напряжений до 900—1200 МПа [39]. Остается, однако, непонятным, почему при столь значительных сжимающих напряжениях, возникающих в поверхностных слоях образцов в результате алмазного шлифования и низкой шероховатости поверхности, предел выносливости увеличился несущественно, а в коррозионной среде на 10-50 МПа. [c.167]

Отпуск. Закаленная сталь обладает высокой твердостью, но одновременно с этим приобретает столь значительную хрупкость, что не может быть использована в таком состоянии для практических целЬй. Для уменьщения хрупкости все закаленные стали подвергают отпуску, в результате чего сталь становится пригодной для работы. [c.38]

Вместе с тем кажется мало вероятным, чтобы материал с сильно искаженной кристаллической решеткой, с развитой субструктурой и высокой плотностью дефектов был мягким. Очевидно, сго 2 должен возрастать как за счет первого, так и за счет второго слагаемого в соотношении оо,2 = сго-Ь йр . Слабое сопротивление мартенсита малым деформациям можно объяснить большими остаточными напряжениями закаленной стали, удаление которых открывает действительные свойства мартенсита. Известно также, что предел упругости при отпуске закаленной стали вначале возрастает, достигает максимума при 300—400 С, а затем снова падает. Рентгеновские исследования показали [220] значительную упругую деформацию кристаллов мартенсита. С увеличением содержания углерода величина уп-)угой деформации возрастает вначале резко, а потом слабее. Известно, что в безуглеродистом мартенсите также наблюдается большая скорость упрочнения [271] (см. рис. 130). [c.337]

Характерно изменяется сопротивление мартенсита отрыву 5т в процессе отпуска закаленной стали (0,4% С, 2,6% Si, 2,0% Сг и 0,6% Мп) и закаленного железа (0,047о С 2,57о Si 2,1% Сг и 3,8% Мп), До 400° С St железа меняется слабо, а St стали сильно возрастает вследствие выделения углерода из а-твердого раствора. При отпуске выше 400° С St обоих материалов падает, по-видимому, в связи с огрублением структуры (рис. 151). [c.339]

Общие закономерности влияния 1егирующих элементов на процессы, происходящие при отпуске закаленной стали, а следовательно, и свойства такой стали после закалки и отпуска, имеют большое значение для практики термической обработки разчичных конструкционных и инструментальных сталей [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...