Графитированные материалы

Влияние способа формования на анизотропию свойств графитированных материалов [c.21]

Для графитированных материалов свойственна обратная пропорциональность р от диаметра областей когерентного рассеяния La (рис. 1.8). Это указывает на то, что длина свобод- [c.38]

ЧТО ПО Крайней мере в пределах неоднородности прочности графита относительное изменение прочности при облучении практически не зависит от степени совершенства материала. Таким образом, определение относительного значения радиационного упрочнения различных марок конструкционного графита может быть использовано для построения общих закономерностей изменения предела прочности при сжатии, справедливых по крайней мере для графитированных материалов, полученных по сходной технологии. [c.125]

Уравнение (3.11) дает возможность вычислить изменение предела прочности при сжатии для заданных условий облучения. Указанная выще независимость относительного роста прочности материалов от степени их совершенства для полученных по электродной технологии графитированных материалов позволила рассчитывать предел радиационной прочности графитов. Результаты такого расчета для марок ГМЗ и ВПГ в интервале температуры 100—725° С для флюенса 10 и 10 2 нейтр./см приведены в табл. 3.7. [c.126]

Все графитированные материалы имеют способность увеличивать прочность с повышением температуры. Рост температуры усиливает связь между плоскостями в кристаллите, что приводит к увеличению модуля упругости, а также переориентации зерен в направлениях приложения нагрузки. [c.26]

МАРКИ, СОРТАМЕНТ И КРАТКОЕ НАЗНАЧЕНИЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ ГРАФИТИРОВАННЫХ МАТЕРИАЛОВ[2. 5. 222. 223) [c.12]

Технологическая характеристика некоторых графитированных материалов [c.87]

Чем больше теплопроводность и шероховатость эрозированной поверхности, тем большая мощность может быть реализована, так как повыщение теплопроводности улучшает отвод тепла увеличение шероховатости увеличивает объем рабочего пространства между обрабатываемой поверхностью и поверхностью электрода-инструмента. Например, наибольшие мощности реализуются при использовании электродов-инструментов из меди, меньшие — из алюминия и еще меньшие — из графитированных материалов. [c.79]

В этом же порядке располагаются и коэффициенты теплопроводности этих материалов, а при переходе к графитированным материалам резко уменьшается шероховатость рабочей поверхности электрода, вызванная эрозионным процессом. [c.79]

Наиболее благоприятные результаты по износу получены при работе электродами-инструментами из графитированных материалов марки ЭЭГ. Износ графитированных электродов в десятки раз меньше, чем медных. Графитированные материалы стабильно работают как на низких, так и на высоких частотах. [c.106]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ГРАФИТИРОВАННЫХ МАТЕРИАЛОВ [c.72]

Химическая стойкость графитопластов определяется природой связующих материалов, однако стойкость этих материалов, как правило, выше исходных. Это объясняется тем, что смола в графитопласте защищается от воздействия агрессивной среды графитированными компонентами. [c.21]

Для графитированных материалов на основе прокаленного нефтяного кокса (типа ГМЗ) /С= (0,23-f-0,24) (табл. 1.20). Отношение микро- и макротвердости у полуфабриката КПГ в пределах точности определения с учетом неоднородности материала постоянно и близко к единице, если за результат из- [c.63]

Из таблицы видно, что для графитированных материалов характерно более значительное изменение твердости по сравнению с неграфитированными. Для температуры обработки 2000° С отношение Яобл// исх минимально, подобно тому как это имеет место при изменении модуля упругости. [c.139]

Характер связи макро- и микротвердости у облученных при 310° С образцов полуфабриката ГМЗ сохранился тот же, что и для исходных материалов. Значительный рост микротвердости наблюдается при измерениях на шлифе, а при измерениях на пленке зафиксированный рост микротвердости не так велик. Исключение эффекта релаксации отпечатка путем его измерения на пленке показало, что рост макротвердости превосходит рост микротвердости в графитированном материале (Ну< <25 кгс/мм ). Иными словами, упрочнение связующего выше, чем самого зерна. В недостаточно совершенных по кристаллической структуре материалах больше упрочняется зерно. [c.141]

Испытания графитированных материалов проводятся при трении по цапфам из стали 1Х18Н9 обожженных материалов — по цапфам из чугуна перлитной структуры. [c.101]

На станке 4723 применяются электроды-инструменты из специальных графитированных материалов, более дешевые, чем обычно применяемые при электроэрозионной рбработке медные или латунные. [c.304]

Углеграфитовые материалы благодаря высоким антифрикционным свойствам (самосмазываемости, прирабатываемости, способности некоторое время работать всухую), термо- и химстойкости могут применяться в большинстве сред (за исключением глубокого вакуума и сильных окислителей). Углеграфиты изготовляются на основе саж, кокса, графита, пека. После подготовки исходного порошка заготовки прессуются в форме и проходят термообработку, в зависимости от которой разделяются на обожженные и графити-рованные. После прессования все углеграфиты подвергаются отжигу, а графитированные материалы после отжига выдерживаются в печи при высокой температуре, при которой часть аморфного угля переходит в графит. При этом повышаются теплопроводность и, как полагают, антифрикционные свойства, но снижается прочность. Углеграфиты обладают значительной пористостью (от 8 до 30%) и поэтому подвергаются пропитке в автоклаве смолами или металлами. После пропитки повышаются плотность, прочность и антифрикционные свойства материала (при наличии смазки и охлаждения). Так как углеграфиты имеют сотовое строение (см. рис. 73), в непропитанных материалах плохо удерживается жидкость в микровпадинах и не развивается гидродинамическое давление. Пропитанные материалы более плотны, поэтому смазка создает гидродинамические эффекты, снижая трение. [c.184]

Графитовые антифрикционные материалы получают из нефтяного кокса с добавками природного графита, а иногда — из пекового кокса, сажи и антрацита в различных соотношениях. Для получения обожженных материалов (АО) отпрессованные заготовки (при давлениях 60—250 МПа) обжигают в восстановительной атмосфера (обычно в газовых печах) при 1000— 1500 °С. В процессе обжига идет коксование связующего без структурных изменений основного твердого сырья. Графитированные материалы (АГ) получают при вторичной термической обработке (графитацни) обожженных твердых материалов в электропечах при 2200—2500 °С. Исходные углеродные материалы рскристаллизуются, образуя графитовую структуру, совершенство которой зависит от температуры и длительности термической обработки, а также от свойств исходного сырья. [c.187]

В результате испытаний добавок 0,6 % (мае.) борной кислоты в анодную массу промышленных электролизеров [31] на НКАЗе удельный расход массы уменьшился на 6—8 % при существенном (на 20 %) снижении выхода угольной пены. По-видимому, ранее наблюдавшееся в процессе испытаний анодной массы на ВгАЗе увеличение выхода угольной пены связано с использованием в рецептуре массы НЭЗа, где была изготовлена опытная партия, графитированных отходов. Последующий опыт использования массы НЭЗа на других заводах подтвердил повышенную осыпаемость анода при наличии в ней графитированных материалов. [c.130]

Углеграфитовые материалы, носящие наименование деланиум , получают из коксующихся каменных углей. Различают обожженные и графитированные материалы. Они отличаются весьма гомогенной зернистой структурой. Некоторые свойства приведены в табл. 10. [c.15]

Во всех станках гаммы, начиная с модели II, применяют элек-троды-инструменты, изготовляемые из алюминия и специальных графитированных материалов, значительно более дешевых, чем медные или латунные. [c.13]

Электроимпульсная обработка — другая разновидность элек-троэрозионного метода обработки металлов. Этот процесс разработан Экспериментальным научно-исследовательским институтом л еталлорежущих станков (ЭНИМСом) значительно позднее, чем процесс электроискровой обработки, более производителен и экономичен, что не исключает, одпако, во многих случаях рационального применения электроискровой обработки. Электроимпульсная обработка отличается от электроискровой применением иных генераторов импульсов (машинных, электронных и др.) и большей длительностью единичных импульсов. В результате обеспечивается ушшолярная (однополюсная, постоянно дейст-вуюш,ая только в одном направлении) форма импульсов, способствующая направлению всей энергии только на разрушение металла обрабатываемой детали, повышая интенсивность процесса и снижая расход электродов. Кроме того, большая длительность импульса позволяет значительно снизить температуру в меж-электродном пространстве (до 5000° С). Это, в свою очередь, дает возможность использовать графитированные материалы для электродов, обеспечивающие более высокие режимы обработки. [c.457]

Вследствие малой подвижности атомов углерода в кристаллической решетке углеродные материалы не могут быть использованы при изготовлении изделий методом спекания из порошков. Углеграфитовые изделия изготовляют из смеси графитового порошка и органического связуюшего, которое в процессе обжига превраш,ается в графитовую связку. Исходными материалами для получения углеграфитовых изделий являются графит и размолотые до крупности частиц 0,5—0,07 мм нефтяной, пековый и каменноугольный коксы, а также антрацит и сажи. Тех юлогические характеристики некоторых" марок графитов и графитированных материалов, широко применяемых в отечественной промышленности, представлены в табл. 59 и 60. [c.84]

Графитированные материалы могут подвергаться всем видам механической размерной обработки фрезерованию, точению, сверлению, протягиванию и пр. Режимы резания для некоторых видов меха1П1ческой обработки приведены в табл. 30. [c.217]

Перспективной является электрозрозионная обработка чугунных вытяжных штампов непосредственно после литья. При электроэрозионной обработке вытяжных штампов рекомендуется применять тонкостенные медные электроды вместо электродов из графитированных материалов, которые оказываются слишком тяжелыми и чрезмерно трудоемкими. [c.204]

Из графитированных заготоюк, спрессованных из коксо-пеко-вых пресс-композиций при давлении 300 и 500 кгс/см (партии I и П), а также из пресс-композиций на основе модифицированного пека при давлении 500 кгс/см (партия Ш), были вьфвзаны образщ для исследования основных свойств мат иалов. Данные исследования свойств графитированных материалов приведены в табл. 2. [c.67]

В дальнейшем при вальцевании и спекании происходит взаимная рекомбинация ПМЦ, что подтверждается приведенными ниже экспериментальными данными. Здесь отметим лишь, что при нагревании вальцованных смесей до 300°С ЭПР поглощения практически исчезает. Это обстоятельство может служить характеристикой равномерности распределения компонентов смеси. Чем более однородна смесь, тем интенсивнее взаимная рекомбинация ПМЦ и тем ниже уровень сигнала ЭПР при определенной температуре. Таким образом, изменяя условия виброизмельчения и последующего вальцевания, можно регулировать характеристики спеченных и графитированных материалов. [c.79]

Увеличение кратности вальцевания приводит к формированию более четкой структуры сажевых агрегатов и увеличению их микротвердости. В соответствии с этим один из путей снижения микротвердости состоит в использовании смесей, подвергнутых вальцеванию с различной кратностью или невальцованных. Вместе с тем для конкретных случаев переработки смесей существуют максимально допустимые температуры вальцевания, превышение которых, вызывая снижение пластичности пресс-порошка, приводит к росту общей пористости и снижению физико-механических свойств спеченного и графитированного материалов. [c.211]

Применяют графитопластики для изготовления узлов трения (вкладышей, втулок и др.), скользящих электроконтактов, деталей и изделий с высокой химической стойкостью, уплотнительных деталей в химическом оборудовании, теплообменной аппаратуры и других изделий в машиностроении, электротехнике, химической и нефтехимической отраслях, термохимических производствах и т. д. Графитопластики на основе фенолформальдегидных и некоторых других термостойких смол с высоким выходом кокса используются для получения графитированных материалов и изделий путем проведения пиролиза, карбонизации и графитации при высоких температурах. При введении в исходный материал оксидов металлов при высокотемпературной обработке изготавливаются карбидные материалы. Соотношения между графитовым наполнителем, оксидом металла и карбони-зующимся связующим должны быть такими, чтобы после формования и высокотемпературной термообработки изделия содержание углерода из углеродных компонентов было достаточным для восстановления всего оксида металла до карбида. В зависимости от условий получения углеграфитовые и карбидные материалы могут иметь различную пористость. [c.782]

Градусная и радианная меры углов 11 Гранулятор 296 барабанный 296 чашевый 296, 297 Графит (элементарный углерод) 37, 103 Графитированные материалы 94 Грейфер 230, 231 Грохот 199, 285 вибрационный 287, 290 гирационный 286 инерционный 287 колосниковый 286 полувибрационный 286 резонансный 290 самобалансный 289 самоцентрирующийся 287 Г ука закон 26 [c.490]

Экспериментальное исследование коэффициента теплопроводности графитированных материалов. Зейгарник В. А., Пелецкий В. Э.— Сб. Теплофизические свойства твердых веществ . Изд-во Наука , 1971, 72—75. [c.179]

Особо следует остановиться па исследовании теплофизических свойств графита, широко применяющегося в различных областях современной техники. Проведены измерения тепло- и электропроводности природного и пиролптического графита, разных марок графитов, полученных в результате различных термомеханических обработок, а также графитированных материалов с добавками в области температур от комнатных до 3000° С. Между тем возможности графита как конструкционного, теплоизоляционного, антифрикционного материала не ограничиваются областью высоких температур. Все чаще графит используют в конструкциях новой техники, работающих в области низких температур. Это обусловлено тем, что в сравнительно небольшом интервале температур (от комнатных до 50° К) теплоемкость графита изменяется на порядок, а теплопроводность изменяется немонотонно, проходя через максимальное значение. Исследования углеграфитовых материалов, претерпевших различную термомеханическую обработку, показали, что в области температур 50—300° К термодинамические характеристики различаются больше чем на порядок. Это обстоятельство вызывает необходимость учета степени совершенства кристаллической структуры при выполнении тепловых и термохимических расчетов и измерения процессов в системах с участием углеграфитовых материалов. [c.8]

При изготовлении электродных стержней различной конфигурации применяются графитированные материалы, медь и алюминий Такие электродные стержни применяются при изготовлении группового ЭИ для прошивки отверстий малого диаметра или отверстий сложной конфн-116 [c.116]

На производительность влияет материал ЭИ, от свойств которого зависят напряжение в канале разряда и, следовательно, энергия импульсов, характер теплообмена в МЭП, скорость деионизации и др. Для каждого материала ЭИ существует предельная мощность ГИ, которая при заданном напряжении может быть эффективно использована. Чем больше теплопроводность материала ЭИ и выше щероховатость рабочих поверхностей, тем выше указанная предельная мощность, поскольку теплопроводность определяет скорость отвода тепла с поверхности ЭИ, а щероховатость — действительную площадь теплопроводящей поверхности. При одинаковой шероховатости наибольшая предельная мощность достигается при ЭЭО медными электродамп, меньше — алюминиевыми и еще меньше из графитированных материалов. [c.82]

Применяют yrjiepoiiibie графитиронан-ные материалы (ЛГ), углеродные обожженные (АО), лучик- воспринимающие удары, но менее теплопроводные, и углеродные графитированные, пропитанные баббитом или сплавом меди и свинда, с повышенной несун1,ей способностью, [c.381]

Шарикоподшипники, изготовленные из наполненного хаотично оринтированными графитированными волокнами полиимида, надежно работают при давлении до 28,5 МПа и имеют износостойкость при 50 и 315 °С соответственно в 7 и 1,5 раза большую, чем в случае ориентации графитовых волокон вдоль направления скольжения. Для работы в области криогенных температур применяют полиимиды, наполненные бронзой. Фирма "Баден (США) разработала самосмазывающиеся шарикоподи]ипники, работоспособные в интервале температур -50--(-260 °С при частоте враш,ения до 300 с . Сепаратор этих подшипников изготовляют из пористых полиимидных материалов SP-8 и SP-8I1. Недостатком материалов на основе полиимидов является большая скорость газовыделения, что в некоторых случаях ограничивает их использование в вакуумной технике, а также хрупкость, предъявляюп(ая особые требования к технологии обработки деталей. Кроме того, эти материалы имеют высокую стоимость. Поэтому их применяют в основном для изготовления ответственных деталей подвижных сопряжений, работающих в экстремальных условиях. [c.33]

В машиностроении нашли применение следующие антифрикционные материалы углеграфитовые — марок АО и АГ (антифрикционный обожженный и антифрикционный графитирован-ный) материалы на основе жидкого стекла — с применением в качестве наполнителей M0S2, графита и др. материалы на основе фенолформальдегидных смол и графита (например, анте-гмит ATM-I), эпоксидных смол и тиокола (ЭТС-52 и ЭТС-52-2), политетрафторэтилена с наполнителями и др. [c.5]

На рис. 14, а, б, в (сплошные линии) приведены данные по хладотекучести графитированных фторопластовых материалов с различным содержанием наполнителя. На рис. 14 пунктиром показаны кривые хладотекучести, рассчитанные соответственно по уравнениям (12), (13) и (14). [c.52]

Для приближенных определений относительной деформации графитированных фторопластовых материалов можно кривую зависимости Ig В от процентного содержания графита во фторопласте-4 (см. рис. 17) разделить на три зоны значения коэффициентов В для каждой из этих зон определяются из уравнений [c.55]

Относительная деформация графитированных фторопластовых материалов в общем виде для каждой зоны определяется из следующих уравнений [c.55]

Регулирование дисперсной и кристаллической структуры в процессе технологического цикла уже сегодня позволяет получать материалы на основе углерода, существенно различающиеся по физико-механическим и другим важнейшим эксплуатационным свойствам. Так, замена кокса-наполнителя в материале, изготовленном по одной и той же технологии, заметно изменяет его плотность, прочность и другие физические свойства, Например, при отсутствии карбоидов в коксе марки КНПС предел прочности при сжатии графита марки ГМЗ составляет 107—147 кгс/ам , а наличие в коксе 10—15% термической сажи повышает прочность графита до 415—460 кгс/см Замена марки пека-связующего может изменить прочность в полтора раза. Тонкое измельчение кокса-наполнителя повышает прочность его зерен и обеспечивает более плотную и благоприятную их укладку, однородную макроструктуру графита без крупных пор и трещин, существенно разупрочняющих материал. Однако прочность графита не может превышать прочности графитированного пекового связующего, скрепляющего зерна наполнителя. [c.24]

В результате облучения параметр решетки увеличивается и тем сильнее, чем ниже температура облучения и выше накопленная дрза (рис. 3.2). Общий характер зависимости параметра с от температуры обработки сохраняется тот же, что и у необлученного материала. В то же время относительный прирост параметра А с/с у не-графитированных образцов заметно выше, чем у графитирован-ных, по крайней мере до температуры облучения 200° С (см. рис. 3.2). Для графитированных образцов А с/с мало зависит от совершенства кристаллической структуры и в первом приближении может быть принято одинаковым для разных материалов. Поэтому при построении зависимостей относительного изменения параметров кристаллической решетки от дозы облучения можно использовать данные, полученные на образцах различных марок графита, в том числе и зарубежных [187, 220]. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...