Железо Микроструктура

В современной технике все шире применяют высоколегированные сплавы на основе железа, никеля, молибдена, титана, алюминия, меди и т.д., предназначенные для работы в условиях высоких температур и напряжений, активных сред и др. Свойства этих сплавов в большой мере зависят от характера их микроструктуры — величины зерна, степени и характера разнозернистости и т.д. [c.382]

Микроструктура цинкового покрытия после термообработки по I варианту (рис. 4, а) состоит из а-твердого раствора цинка в железе, тонкого слоя Г-фазы, мелких столбчатых кристаллов б -фазы, -фазы, постепенно переходящей в верхний слой окисленного цинка (остатки ц-фазы), т. е. мы еще в полной мере наблюдаем всю гамму структурных составляющих цинкового покрытия, полученного жидким методом (см. рис. 3). [c.177]

В результате исследования микроструктуры покрытия (с 9% Р), наплавленного при температуре 1100° С в течение 20 мин на разные металлы, установлено образование переходного слоя на контактной границе. На железе и нержавеющей стали в этом слое выявлена измененная зона в металле, полоска твердого раствора и дендриты в покрытии со стороны подложки. Граница раздела в обоих случаях плоская. На никеле контактная граница сильно разветвлена, что свидетельствует об ускоренном растворении границ зерен металла в контакте с расплавом [2]. В результате этого процесса возможно диспергирование металла подложки. [c.158]

Рпс. 1. Микроструктура технического железа после деформации при термоциклировании под нагрузкой [c.103]

Таким образом, импульсное нагружение плоской волной армко-железа и стали 45 приводит к изменению микроструктуры, которое характеризуется ростом микротвердости и плотности двойников (в армко-железе) тем в большей степени, чем выше интенсивность волны нагрузки. Изменение микротвердости и плотности двойников зависит не только от интенсивности волны нагрузки, но и от длительности действия нагрузки. [c.214]

В этом разделе будут рассмотрены стали, имеющие кристаллическую структуру о. ц. к. Круг таких сплавов очень широк — от почти чистого железа до высоколегированных нержавеющих сталей. Составы всех упоминаемых, а также ряда других типичных сталей приведены в табл. 1. Хотя различные стали, представленные в табл. 1, могут существенно различаться своей микроструктурой, а иногда и особенностями поведения, их оказалось удобнее поместить в один раздел. Помимо общей решетки, эти стали имеют, как будет показано ниже, много общих черт поведения при взаимодействии с окружающей средой. [c.51]

Микроструктура фрикционного слоя представляет собой сложный твердый раствор на основе меди с включениями железа, свинца, графита, частиц неметаллических компонентов и др. [c.397]

Прежде всего представляет интерес рассмотреть зависимость пластичности технически чистого железа от температуры деформации и установить ее связь, с фазовыми превращениями и изменениями микроструктуры при нагреве, В железе при нагреве ферритные зерна нестабильны, рост происходит интенсивно. При температурах, соответствующих критическим точкам железа, микроструктура крупиозернистая. Наиболее высокие удлинения в технически чистом железе, как. отмечено в работе [324], наблюдаются при температурах, близких к началу превращения. Автор исследовал пластичность технически чистого железа, содержащего 0,006 % С, в области фазовых превращений. При приближении к температуре начала а- -у-превращения удлинение заметно увеличивается, достигая максимума (50%) при 850°С — самой высокой температуре существования однофазного состояния (феррита). Появление аустенита при переходе в аусте-нито-ферритнук> область приводит к резкому снижению удлинения до 5 %. В аустенитной области удлинение с ростом температуры повышается и при 1000°С составляет 30 %, Напряжение течения монотонно снижается с повышением температуры деформации. В области фазового превращения отмечается некоторое повышение напряжения течения. [c.219]

После закалки с оптимальных температур (500°С) основное количество соединений СиА1г и Mg2Si растворяется в алюминии, но соединения железа не растворяются. Поэтому в закаленном состоянии структура состоит из алюминиевого твердого раствора и нерастворимых включений соединений железа (на микроструктуре рис. 426,6 включения черного цвета). [c.584]

Различные объемы элементарных сфер в о. ц. к. и г. ц. к. решетках и предопределили значительно большую растворимость углерода Г 7-л<елезе по сравнению с а-железом. Аустенит обладает высо-Koii иластичносгьк), низкими пределами текучести и нрочиостн. Микроструктура аустеиита — полиэдрические зериа (рис. 74, б). [c.119]

По мере приближения к зоне ра фу-шения количество и размеры отдельных частиц 0-фазы возрастали с одновременным изменением ее химического состава за счет растворения железа и никеля. Это ш возможно, поскольку ст-фаза является Рис. 6.25. Микроструктура металла в электронным соединением, а следова-нс посрсдственной бли- сс тельно, допускается замещение атомов от трещины, х200 [26] хрома другими атомами переходных элементов. Скопления а-фазы, в основном, [c.333]

Пионерами микроскопии металлов Сорби [5], Мартенсем [6] и Осмондом [7] с 1870 по 1880 г. были проведены эксперименты с рядом реактивов для выявления микроструктуры железа и стали. В качестве травителей они применяли разбавленные кислоты, особенно соляную и азотную, а также раствор иода в спирте. Рельефная и травящая полировка Осмонда, а также тепловое травление Мартенса [6] дополнили ранние способы травления. [c.9]

Радон и Лоренц [7] собрали и испытали ряд микрореактивов. Для большинства медных сплавов можно считать пригодными солянокислые растворы хлорного железа. Для выявления микроструктуры медных сплавов нет универсальных правил. Способы микротравления зависят от химического состава отдельных сплавов и их состояния (холодная, горячая деформация и другие виды горячей обработки). Поэтому описанные реактивы можно видоизменять, чтобы обнаружить способ травления, который даст наилучшие результаты. [c.197]

Трешатель 20 [10,5 г Fe lg 2,5млНС1 100 мл НаО]. Солянокислый раствор хлорного железа Шоттки [4] рекомендует для выявления микроструктуры подшипниковых сплавов, богатых оловом. Продолжительность травления при комнатной температуре составляет от 30 с до 5 мин. [c.234]

О металлографии бериллия сообщают Кауфман, Гордон и Лилли [1]. Они описывают способы изготовления шлифов из чистого бериллия и бериллиевых сплавов. Микроструктуру бериллия в литом, холоднодеформированном, а также в отожженном состоянии они наблюдали с помощью поляризованного света (+N), так как способы травления бериллия неизвестны. Структуру сплавов бериллия с углеродом, железом, азотом, титаном, кремнием, алюминием и цирконием авторы выявляют реактивом, состоящим из 2 г HF и 98 мл НаО. Гауснер [28] и Калабра и др. [29] приводят обзор металлографии бериллия, в котором обсуждаются различные способы выявления структуры. [c.292]

Толщина диффузионного хромового слоя на наружной поверхности труб из стали 12X1МФ составляет 0,1—0,2 мм, содержание хрома в поверхностном слое 35—45%. Хромовое покрытие имеет микроструктуру, состоящую из крупных столбчатых зерен, которые представляют собой твердый раствор хрома в а-железе и хромистые карбиды типа МеззС и Ме Сз. На наружной поверхности хромированных труб может образовываться сг-фаза, которая примерно соответствует составу соединения РеСг с содержанием хрома в среднем 45%. [c.244]

Микроструктура борированного слоя железа представляет собой иглы боридов, ориентированные перпендикулярно поверхности образца и вклинивающиеся в ферритные зерна (твердый раствор бора в феррите). При формировании диффузионного слоя на поверхности металла после достижения предельного насыщения бором твердого раствора (а или у) вначале возникают зародыши, а затем иглы борида РегВ. Эти иглы растут, постепенно смыкаясь в сплошной слой боридов. Затем на поверхности этого слоя возникают отдельные разобщенные иглы, а потом образуется второй сплошной слой борида FeB. [c.46]

Рис. 6. Микроструктура техническогх) железа после длительной выдержки при повышенных температурах и давлении водорода (край образца х 115)

Деформационное упрочнение и микроструктурные изменения в материале при высокоскоростной деформации зависят не только от величины пластической деформации, но и от истории предшествующего нагружения. Изменение микроструктуры при сжатии и растяжении не идентично в первом случае наблюдается интенсивное двойникование, во втором случае двойнико-вания не обнаружено (для армко-железа). [c.118]

Рис. 104. Микроструктура армко-железа до и после ударного нагру-женш давлением 113-10 кгс/см (а—в) и стали 45 до и после нагружения давлением 100-10 кгс/см (г, д) в области контактной по-пеохности (направление удара параллельно плоскости шлифа) (а, б — увеличено в 100 раз, в — в 800, г,д — в 50 раз).

Структура материала до и после нагружения плоской волной приведена на рис. 104. Равновесная начальная структура в армко-железе под действием нагрузки изменяется, наблюдается значительная пластическая деформация, сопровождаемая образованием двойников и изменением конфигурации зерен,— зерна сплющиваются в направлении распространения 50ЛНЫ. Так, вблизи свободной поверхности размеры зерен одинаковы по оси образца и по нормали к ней (примерно 60 мкм), тогда как на расстоянии 2 мм от поверхности соударения размер зерен по оси образца снижается до 40 мкм. Область интенсивного изменения микроструктуры зависит от расстояния до контактной поверхности, т. е. от времени действия нагрузки. [c.213]

Рис. 4.87. Микроструктура <х100) технического железа (С — 0,05%) а) в состоянии наклепа 6) после рекристаллизации.

В бинарных сплавах N1—Ре наблюдается уменьшение склонности к индуцированным водородом потерям пластичности по мере возрастания содержания железа [108, 109], особенно в интервале 20—50% Ре. Этот эффект интересен в сравнении с поведением сплавов, содержащих 20—30% Ре в дополнение к 20% Сг. Подобные тройные сплавы N1—Сг—Ре, к числу которых относятся, например, Ни-о-нель, Инколой 800 и Инколой 804, подвержен-ны КР в некоторых средах [241, 262, 265—268], причем при определенных обстоятельствах их стойкость к КР оказывается ниже, чем у сплавов на основе системы №—20 Сг [241]. Более того, последовательное замещение РенаИ при переходе от Инколой 800 (33% N1) к Инколой 825 (42% N1) и Инконель 625 (61% N1) сопровождается возрастанием стойкости сплава к КР [66, 67, 241, 267, 269]. Разрушения вследствие КР могут, однако, происходить во всех перечисленных сплавах, а на сплавы Монель 625 и Хастел-лой X, как было показано, отрицательно влияет также и водород при высоком давлении [39, 84, 122, 270]. В отсутствие систематических исследований поведения железа, можно предположить, что оно оказывает отрицательное воздействие на тройные и более сложные системы, обусловленное, в частности, еще не изученными синергитическими эффектами, которые подавляют поведение, свойственное Ре в бинарных сплавах. Следует, однако, также учитывать, что сплавы 800, 804, 825 (и даже 625) могли быть состарены с образованием упрочняющей у -фазы (см. ниже). Такая возможность вытекает из представленных в табл. 7 составов сплавов. В некоторых из упомянутых выше работ нет данных о термической предыстории исследованных материалов и поэтому микроструктура сплавов неизвестна. Следовательно, сравнение подобных сплавов с такими, в которых у -фаза не образуется (в частности. Инконель 600 и Хастеллой X), может быть неправомочным. По-видимому, в этой области нужны дальнейшие исследования при соответствующем контроле однофазной структуры. [c.112]

Мартенситное превращение и распад мартенситной структуры. Для получения высокой твердости и прочности сталей сплавам необходимо придать мартеиситиую структуру. Мартенсит-ная структура — специфическая игольчатая микроструктура металлических сплавов (сталей, сплавов Си — А1, Си — Zn, Си — Sn и др.), некоторых металлов и даже неметаллических материалов, образующаяся в результате мартенситного превращения. К мартенситным превращениям относят также, вследствие особенностей их кинетики и кристаллогеометрии, полиморфные превращения в безуглеродистых сплавах железа с хромом, никелем, марганцем, а также полиморфные превращения в кобальте, титане, цирконии и в сплавах на основе титана и циркония. [c.14]

В стали с содержанием около 2% углерода или с высоким содержанием специальных элементоп, например, н хромоникелевой, марганцовистой стали, аустенит можно получить устойчивым и при комнатной температуре. Аустенит, как и 7-железо, имеет гранецентрированную кубическую решетку. Микроструктура аустенита состоит из характерных однородных зерен с двойниками [c.13]

Микроструктура борированного слоя па железе состоит обычно из двух зон игольчатого строения, имеющих фазовый состав РеВ (наружная зона) и Ре2В (внутренняя зона). Микротвердость боридов железа составляет 1800—2000 и 1600—1800. [c.128]

Азотная кислота (конц.) 25жл Вода 75, Травить погружением в течение 40 сек. при 70°. Закалка в холодную воду Выявляет микроструктуру сплавов алюминий-железо-кремний [c.144]

Магнитные свойства стали находятся в тесной зависимости от её микроструктуры. Сталь с мелким зерном обладает более высокой коэрцитивной силой и меньшей магнитной проницаемостью. Коэрцитивная сила зависит от степени дисперсности и количества карбидов, распределённых в а-железе. При отпуске закалённой на мартенсит стали вследствие коагуляции ультрамелкодисперсных частиц карбидов коэрцитивная сила уменьшается. Наоборот, при отпуске (старении)закалённой ферритной стали, [c.499]

Добавление марганца до известного предела неАтра> лизуег вредное действие железа. Примесь меди сни> жает коррозионную стойкость и пластичность сплава, но Ппвышает твёрдость, предел прочности при растяжении и предел текучести примесь магния придаёт сплаву способность к повышению механических свойств после термической обработки благодаря образованию соединения М з81 (см. сплавы АЛ4, АЛ9 . Обрабатываем мость резанием плохая. Сопротивление коррозии выше среднего. Свариваемость удовлетворительная. Микроструктура см. лист IV, 4 и 5. [c.134]

Литейные свойства хорошие. Примесь меди снижает пластичность и коррозионную стойкость и повышает предел прочности при растяжении, предел текучести и твёрдость. Примесь марганца полезна для нейтрализации вредного действия железа, если последнее присутствует в значительном количестве. Закалённый сплав медленно стареет, и через несколько месяцев его свойства приблимсаются к свойствам закалённого н состаренного сплава. Обрабатываемость резанием удовлетворительная. Сопротивление коррозии высокое. Свари ваемость гыше средней. Микроструктура —см. лист IV,2. [c.136]

Литейные свойства хорошие, но для получения плотного литья рекомендуется применять хлорирование, замораживание или кристаллизацию в автоклавах. Железо является вредной примесью, сниукающей механические и литейные свойства сплава. Марганец, никель и хром в определенных количествах полезны для нейтрализации вредного действия железа и увеличения жаростойкости сплавов (см. сплавы АЛЗ и АЛЮ). Обрабатываемость резанием хорошая, свариваемость и сопротивление коррозии удовлетворительные. Микроструктура — см. вклейку лист /. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...