Формула сопротивления при турбулентном движении

Исследуем влияние увеличения абсолютного давления газа, а следовательно, и удельного веса т в п раз на теплоотдачу и сопротивление при турбулентном движении его в трубах. В пределах 1—10 ama изменением физических параметров Х, с и i . можно пренебречь. По формулам (74)—(76) а — (даТ)° . а по формулам (131)— (132) [c.90]

При турбулентном движении коэффициент сопротивления рассчитывается по формуле [c.147]

Для определения коэффициента сопротивления трения гидравлически гладких труб при турбулентном движении жидкости может быть использована формула в форме [2-75] [c.78]

Для определения Ад л в трубах при турбулентном движении в зоне квадратичного сопротивления, кроме формулы Дарси, в практике водопроводных расчетов широко используется формула [c.66]

Формулы сопротивления гладких труб при турбулентном движении жидкости. Ламинарный подслой [c.609]

Для труб промышленного изготовления с естественной шероховатостью для любой области сопротивления при турбулентном режиме движения А. Д. Альтшуль предложил формулу [c.175]

При турбулентном режиме трудно привести единую формулу для определения Я, которая давала бы удовлетворительные результаты для различных диапазонов изменения чисел Рейнольдса. Это объясняется тем, что при турбулентном движении возможны следующие основные области сопротивления, для которых значения Я будут различными [c.80]

Важный вопрос при практическом использовании приведенных формул — определение границ различных областей сопротивления при турбулентном режиме движения. [c.112]

С ростом Ке квадратичный член в формуле (5-1-31) оказывает все более существенное влияние он наблюдается в средах, состоящих из крупных частиц. По аналогии с течением в трубах с ростом Ке наступает режим турбулентной автомодельности, причем роль шероховатости стенок играет извилистость. Иногда турбулентной фильтрацией называют такое течение, для которого существенна квадратичная поправка. Однако это не так, потому что инерционная составляющая сопротивления при неравномерном движении становится существенной задолго до того, как поток переходит в турбулентный. [c.344]

При турбулентном неизотермическом движении несжимаемой жидкости в гладких трубах коэффициент сопротивления трения может быть рассчитан но следующей формуле [20] [c.87]

Формула Шези, служащая для определения потерь на пора по длине при установившемся равномерном турбулентном движении в области квадратичного сопротивления, может быть получена следуюш,им образом. Согласно опытным данным, для вполне турбулентного режима движения (когда потери напора по длине пропорциональны квадрату скорости) следует написать [c.119]

Приведенные способы расчета справедливы как для турбулентного, так и для ламинарного режимов движения жидкости по трубам. Однако расходные характеристики определяются различным путем, в зависимости от режима движения. При турбулентном режиме величины К могут приниматься по таблицам при. ламинарном расходные характеристики должны вычисляться следующим образом значение коэффициента сопротивления а для условий ламинарного режима движения определяется формулой (272) [c.176]

Указание. Для определения режима движения жидкости в трубке воспользоваться выражением критического напора (9-23),. сравнив с ним величину располагаемого напора к. При турбулентном режиме коэффициент сопротивления трения определять по формуле (9-16). [c.253]

Коэффициент сопротивления % зависит от характера движения жидкости и при турбулентном потоке — от шероховатости стенок трубопровода. Поэтому прежде чем определять потери давления в трубопроводе, необходимо установить характер движения жидкости. Коэффициент сопротивления X вычисляется по следующим формулам. [c.17]

Коэффициент сопротивления трения при неизотермическом турбулентном движении нагреваемого газа может быть вычислен по приближенной формуле Кутателадзе—Леонтьева, верной в пределах Ке=Ю -н6 10 и Г /Г,= 1ч-3 [c.78]

Задача 2. Пусть при той же схеме трубопровода (см. рис. 72) требуется определить расход жидкости по заданному перепаду напоров ДЯ (потери напора можно не учитывать в местных сопротивлениях или их можно выразить через эквивалентную длину). Так как расход жидкости будет зависеть от режима движения жидкости, который заранее не известен, задачу решают методом последовательных приближений. Для этого в формулу (112) подставляют значения коэффициентов т, п и А, взятые из табл. 10. Предполагается, что известны режим движения жидкости и зона сопротивления (для турбулентного режима). Признаком вероятности ламинарного режима служит высокая вязкость жидкости, зоны вполне шероховатых труб (квадратичный закон сопротивления)—малая вязкость жидкости (вода, бензин) и значительная шероховатость стенок трубы. [c.139]

Рассмотрим длинный трубопровод, т. е. такой, в котором потери напора на преодоление местных сопротивлений настолько малы по сравнению с потерями напора по длине, что местными потерями можно пренебречь. В простом напорном трубопроводе постоянного диаметра й при постоянном расходе Q движение жидкости является равномерным установившимся. Обычно движение воды в трубах происходит при турбулентном режиме. Потери напора по длине потока при турбулентном режиме определяют по формуле Дарси — Вейсбаха (см. 26) [c.114]

Приведенные выше формулы относятся к турбулентному течению с большими числами Рейнольдса, когда влияние вязкости жидкости проявляет себя лишь в слабой степени. При движении жидкости с малыми числами Рейнольдса коэффициенты местных сопротивлений зависят не только от геометрических ха- [c.79]

Формула (6.13) очень проста, поэтому ее часто применяют для практических расчетов в области турбулентного режима при квадратичном законе сопротивления. Последний соответствует движению жидкости при больших значениях числа Рейнольдса, что на практике происходит в водопроводах. Поэтому указанную формулу часто называют водопроводной . При /=1 из формулы (6.13) следует Q = / , т. е. модуль расхода представляет собой расход жидкости при уклоне, равном единице. [c.203]

Формулы (72) и (74) очень просты и часто применяются для практических расчетов при турбулентном режиме движения жидкости в области квадратичного сопротивления, что обычно бывает нри больших значениях Ке. Ввиду того, что такие З словия наблюдаются в водопроводах, формулы (72) и (74) называют иногда водопроводными . [c.43]

В отличие от ламинарного движения, при котором формула для коэффициента сопротивления трения была получена теоретически, -пр И турбулентном движении для получения расчетных [c.219]

Приведенные выше рекомендации относятся к развитому турбулентному движению с большими числами Рейнольдса, т. е. когда влияние вязкости на коэффициенты местных сопротивлений незначительно. При малых числах Рейнольдса влияние последних на коэффициент местных сопротивлений определяется по формуле А. Д. Альтшуля [c.48]

В частном случае, когда водоупор расположен близко к поверхности земли (величина Т мала см. рис. 18-15,6), задача значительно упрошается в этом случае мы получаем по существу линейную задачу о ламинарной фильтрации воды в горизонтальной трубе, имеющей отдельные местные гидравлические сопротивления (на шпунтах и т. п.) . Расчет такой трубы при турбулентном движении воды в ней изучался в гл. 5 величину потерь напора hf в пределах отдельных фрагментов трубы мы вычисляли при турбулентном движении по формуле [c.599]

То обстоятельство, что коэффициенты сопротивления для труб разных диаметров, для разных жидкостей и скоростей течения оказывались одинаковыми, как только совпадали числа Рейнольдса и что все эти коэффициенты, будучи построенными в функции числа Рейнольдса, расположились на одной кривой, явилось блестящим подтверждением правильности закона подобия Рейнольдса. Численные значения определенные по формуле Бла-зиуса, значительно больше (как это и должно быть при турбулентном движении) значений X при тех же числах Рейнольдса, определяемых формулой Пуазейля для ламинарного движения. Коэффициент сопротивления К в формуле Блазиуса с возрастанием числа Рейнольдса убывает, однако, значительно медленнее, чем при ламинарном течении. Б системе координат, где по осям отложены соответственно lg В и 1дХ, формула Блазиуса графически изобразится прямой линией. Зависимость X от В в этой системе координат представлена на фиг. 192. [c.489]

Граница между областью гидравлически гладких труб и переходной областью сопротивления может быть определена приближенно по соотношению Re 20 d/Аэ. При турбулентном движении и 4000формулу Блазиуса, (8.38). Область гидравлически шероховатых труб соответствует числам Re>500 ui/Дэ. Коэффициент Якв можно определять по формуле Б. Л. Шифринсона [c.176]

Обычно принимают, что движение ламинарное при Ке<2320 движение приообретает турбулентный характер при Re>2320, так как вязкость в этом случае становится незначительной по сравнению с силами инерции. При турбулентном движении жидкости по гладким трубам (стеклянным, фарфоровым, керамиковым— глазурованным) коэффициент сопротивления определяют по формуле [c.13]

При ламинарном движении сопротивление вызывается лишь вязкостью жидкости, т. е. трением параллельных движущихся с разной скоростью слоев, что и приводит к параболическому распределению скоростей. При турбулентном движении частицы жидкости попадают под влиянием поперечных пульсаций из области более низких скоростей на место более быстро движущихся частиц и вызывают сильное торможение последних и наоборот. В результате такого перемешивания про-фи.шь скоростей в турбулентном ядре потока выравнивается, в ламинарном же пограничном слое, где действует только вязкое трение, касательное усилие по формуле (2-28) возра-стаег из-за большего градиента скорости, а следовательно, по закону равенства действия и противодействия, возрастает и сопротивление, которое стенки канала оказывают потоку. [c.109]

При турбулентном режиме движения коэффициент к зависит в общем случае от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости A/d (где Д — эквивалентная шероховатоств) и определяется по эмпирическим формулам. При этом различают три области гидравлических сопротивлений — гидравлически Гладких труб, переходную и квадратичную. [c.39]

При турбулентном режиме движения для Re=3-10 -4-1 10 соэффициент сопротивления определяется формулой Блазиуса [c.251]

При турбулентном режиме движения для Re = 3-Ю ч-1 10 коэффициент сопротивления трения определяется формулой Бла-зиуса [c.270]

Изложенная в настоящем и предыдущем параграфах полуэмпирическая теория установившегося турбулентного движения в плоских и цилиндрических трубах с гладкими и шероховатыми поверхностями имеет уже более чем полувековую давность и стала общепринятой. Нельзя не указать на ряд ее недостатков, в частности на отмеченную уже неприменимость предсказанного ею логарифмического профиля скоростей вблизи оси трубы, некоторую необходимую игру констант при переходе от логарифмического профиля скоростей к логарифмической формуле сопротивлений и др. [c.590]

А. А. Гухман, Н. В. Илюхин, В. Л. Лельчук, В. Н. Тарасова), относящиеся к 1933—1938 гг., так же как и более поздние опыты зарубежных ученых (Фрёссель, Юнг, Кинен и Нейман), показали, что при дозвуковых скоростях можно с успехом пользоваться теми же степенными или логарифмическими формулами сопротивления, как и для несжимаемой жидкости, если под скоростью и плотностью понимать их определенным образом осредненные по сечению трубы значения ). Теоретически в бесскачковом потоке такая возможность сохраняется с достаточным приближением и для не слишком больших сверхзвуковых скоростей (М <1,7) 2), однако в действительности сверхзвуковые движения в трубах сопровождаются образованием сложных систем скачков уплотнения, которые не позволяют рассматривать поток как одномерный и пользоваться представлением об установившемся турбулентном движении. [c.716]

Для турбулентного режима движения воздуха в трубе коэффициент сопротивления % зависит не только от числа Рейнольдса, но и от относительной шероховатости стенок трубы. Для гладких труб при турбулентном потоке коэффициент сопротивления определяется по известной формуле Блязиуса [c.72]

Как уже указыва.чось выше, наиболее полно экспериментально изучено установившееся турбулентное движение несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической трубе. Именно для этого случая было получено большое количество экспериментальных данных о распределении скоростей по сечению трубы и о зависимости коэффициента сопротивления трубы от числа Рейнольдса. Многочисленные экспериментальные данные, разнообразные по своему характеру, удалось рационально обработать и привести в определённую, связь с помощью привлечения теории подобия и рассмотренных выше полуэмпирических теорий турбулентности. В этом отношении полуэмпирические теории турбулентности сыграли и продолжают играть большую роль. Но при этом оказалось, что для рациональной обработки экспериментальных данных и для получения чисто расчётным путём каких-либо новых данных достаточно было использовать формулу Прандтля [c.475]

Расчет напорных круглых водоводов, в приведенных аиже таблицах выполиея при помощи формул теории турбулентности - (см. гл. VI, п. 3). Для труб больших диаметров (более 400 мм) и туннелей при больших скоростях движения расчет выполнен по формуле для развитой турбулентности для труб малого диаметра (меньше 350 мм) расчет выполнен по формуле с учетом переходной и кваяратгачной зоны сопротивления, поскольку как показывает анализ, практически работа труб в водопроводной сети находится в пределах переходного режима. [c.267]

Коэффициент гидравлического трения при ламинарном течении рассчитавают по формуле (74), из которой видно, что он зависит только от Ке. При турбулентном течении из-за влияния шероховатости стенок трубы на сопротивление движению жидкости определение К затруднено, так как при этом происходят сложные процессы. Выяснению вопроса о влиянии разных факторов на величину коэффициента Я посвящено большое число экспериментальных и теоретических работ. Не останавли- [c.100]

До появления логарифмических формул широкое применение как при описании движения в трубах, так и в пограничном слое имели разнообразные эмпирические, в том числе степенные формулы скоростей и сопротивлений. В настоящее время теория турбулентного пограничного слоя еще очень далека от своего завершения, хотя и располагает большим числом эмпирических (Бури, Грушвитц,, Лойцянский, Дёнхсфф и Колз) и полуэмпирических (Калихман, Мельников, Сполдинг, Федяев-ский) методов. К той же области могут быть отнесены вопросы распространения затопленных струй и образования следа за телами (Г. Н. Абрамович, Г. В. Гродзовский, А. С. Гиневский, Л. Г Лойцянский, Д. Н. Ляховский и др. у нас в Советском Союзе, Прандтль, Толмин, Шлихтинг за рубежом). [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...