Отжиг бронз

Отжиг бронз алюминиевых — Режимы 344 [c.448]

Чтобы определить влияние незначительных примесей кислорода в аргоне на процессы термической обработки, к аргону высокой чистоты добавляли различные количества кислорода (до 0,02%). С таким газом провели опыты по отжигу бронзы (90% Си 10% 5п) при 780°С при этой температуре пробы выдерживали в течение 20 мин и затем охлаждали с печью. Как видно из приведенных данных, с повыщением содержания кислорода в аргоне предел прочности проб заметно снижается [c.92]

Отжиг бронз и медноникелевых сплавов [c.337]

Режимы отжига бронз приведены в табл. 124. [c.295]

Таблица Режимы отжига бронз

С целью придания оловянистым литейным бронзам повышенной механической прочности их подвергают специальной термической обработке — гомогенизационному отжигу, в результате которого предел прочности оловянистой бронзы с 14% 5п возрастает с 250—300 до 330—350 Мн/зС, а удлинение — с 1—5 до 10—20%. [c.250]

Для некоторых металлов значение температурного порога рекристаллизации приведено в табл.2. Рекристаллизационный отжиг малоуглеродистых сталей проводят при 600...700 °С, латуней и бронз при 560...700 С, алюминиевых сплавов при 350...450 °С, титановых сплавов при 550...750 С. [c.28]

Проведенные нами испытания сплавов меди после горячей, холодной прокатки и отжига при 700 °С показали хорошую пластичность их при 20 и 800—900 °С (кроме оловянной бронзы) и наличие зоны красноломкости при 400—500 °С (табл. 79). [c.182]

Фиг. 76. Зависимость механических свойств бронзы Бр, ОЦ 4-3 от температуры отжига.

Железо измельчает структуру, задерживает фазовую перекристаллизацию алюминиевых бронз, предотвращая тем самым явление самопроизвольного отжига при литье, заключающееся в образовании крупнозернистой хрупкой у-фа-зы. Железо повышает прочность, твердость и антифрикционные свойства этих бронз. [c.218]

Твердость по Бринеллю НВ) определяют главным образом у заведомо мягкого основного металла стали после отжига, нормализации, бронз, латуней и т. д. Суть метода заключается в том, что в поверхность образца вдавливается стальной закаленный шарик диаметром 10, 5 или 2,5 мм. Регламентируется время выдержки под нагрузкой и величина нагрузки, причем последняя подбирается таким образом, чтобы ее отношение к квадрату диаметра шарика было постоянным. Значение твердости определяется по диаметру отпечатка, оставшегося на поверхности образца после снятия нагрузки. Для этого используют специальные таблицы. Диаметр отпечатка замеряют с помощью лупы Бринелля. Твердость по Бринеллю испытуемых материалов должна быть меньше 450, в противном случае стальной шарик может деформироваться или разрушаться. [c.26]

Бронзы поддаются термической обработке (отжиг, закалка и отпуск). Бронзы относятся к литейным материалам, однако они допускают и обработку давлением. [c.322]

Термическая обработка трубок из фосфористой бронзы состоит из отжига перед вытяжкой и отжига перед формованием трубок в сильфоны. Целью термообработки является снятие наклепа после глубокой вытяжки и обеспечение достаточных пластических свойств перед формованием. [c.95]

Для изучения изменения дислокационной структуры в никеле в процессе ИП проведены измерения ФМР поликристаллического никеля при трении с конструкционной бронзой в поверхностноактивной среде (глицерин) и инактивной (масло индустриальное И-20А). Исследования ФМР проводили на спектрометре, который представлял собой волноводную мостовую схему, построенную на ферритовом циркуляторе с отражательным прямоугольным резонатором. Образцы в форме дисков с хвостовиками со сформированной предварительно поверхностью отжигали в вакууме 2,66 х X 10 Па (2-10 мм рт. ст.) при 800° С в течение 2 ч. После отжига образцы испытывали на машине трения АЕ-5. [c.30]

Бронза оловянно-цинково-свинцовистая Бр ОЦС 4-4-2,2—Механические свойства — Влияние температуры отжига 4—113 [c.23]

Влияние температуры отжига 4—119 Бронзо-графитовые подшипники пористые 4 — 256 [c.23]

Влияние наклёпа и температуры отжига на изменение механических свойств обрабатываемых оловянистых бронз показано на диаграммах фиг. 32—37. [c.111]

Фиг. 37. Влияние температуры отжига на механические свойства бронзы Бр ОЦС 4-4-2.5.

Фиг. 47. Изменение механических свойств алюминиевой бронзы Бр А5 в зависимости от температуры отжига.

Фиг. 49. Изменение механических свойств бронзы Бр А7 в зависимости от температуры отжига.

Для отжига автомобильной бронзы рекомендуется следующая температура 600° С — для материала до 2 мм толщиной и 650° С — для больших толщин. Охлаждение медленное. [c.505]

Для специальных латуней и бронз применяется ниже указанная температура отжига [c.555]

Латуни и бронзы различного состава (см. т. 4, гл. И), содержащие Zn, А1, Be и др, в количествах, превышающих их пределы растворимости в твёрдом состоянии при комнатной температуре, и имеющие фазовые (в том числе и эвтектоидного типа) превращения, относятся к категории сплавов, термически обрабатываемых как в литом, так и в деформированном состоянии. Закалка, отпуск и отжиг этих сплавов могут приводить в некоторых случаях к повышению, а в некоторых и к понижению твёрдости в зависимости от конечной фиксируемой структуры сплава. [c.555]

Изменение механических свойств латуни, бронз в зависимости от температуры отжига см. т. 4, гл. И. [c.555]

Температура отжига оловянистых бронз в [c.556]

Процессом отжига после напыления бронзы или латуни на стальные изделия с низким содержанием углерода, помимо диффузии металла покрытия в основной металл, достигается уплотнение структуры. На практике этот процесс был применен с положительными результатами при металлизации оловянистой бронзой SnBz6 цилиндрических изделий из стали С15 с целью защиты их от коррозии при одновременной нагрузке деталей на скольжение. Температура отжига бронзы SnBz6 примерно 880° С продолжительность — 2 часа [c.73]

Для облегчения обработки давлением бронзы подвергают гомогенизации 1три 700—750 " С с последующим 6i и трым охлаждением. Гомогенизация уменьшает дендритную ликвацию R бронзах, и приближает их структуру к состоянию, близкому к равновесному. Для снятия внутренних напряжений в отливках их отжигают при 550 °С, 1 ч. [c.351]

Увеличение екр за счет измельчения размера исходных зерен может быть очень эффективно усилено введением большого количества дисперсных частиц других фаз. Так, хромовую бронзу (Си+0,5%Сг) перед рекри-сталлизационным отжигом подвергали холодной прокатке. Режим рекристаллизационнрго отжига составил 1000 °С, 30 мин. В крупнозернистом ( )=0,7 мкм) и однофазном состоянии перед деформацией, полученном закалкой с высокой температуры, екр оказалась равной 2%. Когда перед деформацией структура была мелкозернистой (D= 0,02 мм) и сплав содержал значительное количество хрома, выделившегося из твердого раствора, значение екр резко повысилось и составило 18— 20%. [c.336]

Рис. 592. Кривые испытаний на сжатие олоЕяиистой бронзы типа БрОФ i,5-0,1 (98,4% Си 1,5% Sn 0,062 % Р) после прессования, холодного волочения и отжига

Рис, 593. Кривые испытаний на сжатие оловянистой бронзы типа БрОФ5-ОЛ5 (94,5 % Си 5,35 % Sn 0,135 % Р) после прессования, холодного волочения и отжига [c.308]

Рис. 594. Кривые испытаний на сжатие оловяннстой бронзы типа БрОФ 7-0,15 (92,78 % Си 7,03 % Sn 0,138 % Р) после прессования, холодного волочения и отжига

Рис, 595. Кривые испытаний на сжатие оловяннстоЯ бронзы типа БрОФ 10-0,15 (90.2 % Си 10,0 % Sn 0,166 % Р) после прессования, холодного волочения и отжига [c.309]

Все эти детали могут быть получены литьем, сваркой, ковкой, штамповкой, обработкой на токарных, фрезерных и других станках. Литье может быть из чугуна (серого, ковкого, модифицированного), стали, бронзы, силумина и других материалов при этом литье может быть в опоки, в кокнли, под давлением. Сварка бывает электрическая, газовая, под слоем флюса, контактная и др. По оснащенности процессов сварка бывает ручная, в кондукторах, автоматическая. Горячая ковка может быть свободная, а также применяются штампование, прессование. Используется и листовая холодная штамповка. Термическая обработка может быть в виде цементации, отжига, отпуска, закалки, азотирования и ряда других процессов. [c.80]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Латуни наиболее пластичны, однако их упругие свойства даже после большого наклепа невысоки. Низкий отжиг, применяемый для снятия напряжений, частично улучшает упругие характеристики латуни. Нейзильбер и бронзы обладают более высокими прочностными и упругими свойствами, их также используют в наклепанном состоянии. Нержавеющую сталь применяют для изготовления различных упругих элементов, работающих в агрессивных средах. Сталь Х18Н9Т немагнитна, но при больших степенях холодной деформации, особенно при производстве упругих элементов тонких сечений, она может быть ферромагнитной вследствие частичного "V -превращения. [c.275]

Ферритный ковкий чугун может подвергаться в дефектных места.х (трещины, раковины) электросварке стальными электродами с последующим отжигом (прохождение второй стадии графитизации). На обрабатываемых местах можно устранять дефекты автогенной пайкой монель-металлом, тобин-бронзой пли латунью. [c.76]

Фиг. 32. Влияние наклёпа Фиг. 33. Влияние тсмпера-на механические свойства туры отжига на мехациче-оловянно-фосфористой ские свойства олоаянно бронзы Бр ОФ 6,5>0,4. фосфор ютой бронзы

Лист 111, 5 представляет структуру того же спласа после деформации и отжига. Структура однородная рекристаллизовакная. На микрофотографии листа 1П, 6 показано расположение свинца в автомобильной бронзе при увеличении X 500 без травления. [c.108]

Фиг. 35. Влияние температуры отжига на механические свойства олов ччстой бронзы Бр ОЦ 4-3.

Изменениемеха-нических свойств специальных бронз, в зависимости от наклёпа и температуры отжига, показано на диаграммах фиг. 4 —55. [c.118]

Фиг. 51. Изменение механических свойств бронзы Бр АМц 9-2 в зависимости от те.чпературы отжига.

Фиг. 55 Изменение механических свойств берил-лиевой бронзы Бр В-2 в зависимости от температуры отжига.

Медь и олово в пористом бронзо-графите играют такую же роль, как и в обычной антифрикционной бронзе, но пористый бронзо-гра-фит значительно превосходит литую оловяни-стую бронзу способностью работать в затруднительных условиях смазки, уступая ей в предельных допустимых нагрузках (до ро = = 20 — 30 кгм смЧек). Добавка меди к пористым материалам на железной основе имеет технологическое значение при температуре спекания выше точки плавления меди (около 1100° С) материал получается более прочным, плотным, с повышенным сопротивлением износу. Аналогичных результатов можно добиться и без введения меди, соответственно изменив технологию, например, повышением температуры спекания, дополнительным обжатием и последующим отжигом деталей. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...