План скоростей в пространстве

План скоростей в пространстве 312. Планетка 279. [c.455]

Пламенные составы 457, XVI. План скоростей в пространстве 312, [c.464]

Преобразование мощности падающей воды в мощность на вале турбины возможно двумя способами. При первом способе вся мощность напора воды еще до входа в рабочее колесо преобразуется целиком в кинетическую энергию струи, направляемой при помощи специального приспособления в рабочее колесо. Такие турбины Рис. 186. План скоростей называются турбинами равного давления, турбины равного давления Обозначим абсолютную скорость воды, поступающей в рабочее колесо, через Сг, а окружную скорость вращения рабочего колеса — через щ-, тогда скорость воды относительно колеса ад будет равна геометрической разности скоростей сх и щ (рис. 186). Входные кромки лопаток имеют направление, приближенно совпадающее с направлением скорости гюг- Войдя в пространство между двумя лопатками, поток воды отклоняется от своего первоначального направления и выходит с другой стороны лопатки в направлении адг- Относительная скорость ц 2 по своей величине может быть принята равной скорости у)1, так как [c.325]

Исследовалось влияние скорости резания у, подачи 5, глубины резания 1, главного угла в плане ф, радиуса при вершине резца г и количества одновременно работающих режущих кромок на направление потока стружки. Причем параметрами, определяющими направление потока стружки в пространстве, были приняты углы гр и 11)1 (рис. 56) >]) — угол между направлением потока стружки и передней гранью резца в вертикальной плоскости, т. е. угол отклонения потока от передней грани резца 1151 — угол между направлением движения потока стружки и направлением подачи в плане. [c.79]

Всякое движение газа неразрывно связано с идущим в нем термодинамическим процессом. При этом возможны такие ситуации, когда этот процесс является однопараметрическим. Отсюда возникают термодина.ми-ческие подмодели, среди которых наиболее важной и часто эксплуатируемой является модель изэнтропического движения. Далее, большое место в газовой динамике занимает теория установившихся течений (в том числе безвихревых). В этой подмодели пространство событий отходит на второй план, каждое событие является вечным , застывшим во времени. В пространстве течения процесс утрачивает, вообще говоря, свойство детерминированности, что влечет целый ряд новых эффектов. К ним относится, например, переход через скорость звука и связанное с ним изменение типа основных дифференциальных уравнений. [c.83]

Теплопроводность Я, температуропроводность а и теплоемкость металлоплакирующих смазок имеют важное значение как при расчете технологической аппаратуры и процессор их производства, так и при использовании смазок в узлах трения. Согласно теории контактного теплообмена тепловая проводимость фрикционной зоны сопряжения деталей определяется суммой проводимостей межконтактной смазочной среды ас и металлических контактных мостиков а , которые зависят от теплофизических свойств материалов и микрогеометрии поверхностей трения. Введение порошкообразных металлов с хорошей тепловой проводимостью в контактную зону и заполнение ими (а в случае оплавления — жидким металлом) пространства между выступами шероховатостей приведет к увеличению как а , так и Кроме того, повышение температуропроводности увеличивает скорость эвакуации тепла из перегретых зон, возникающих при тяжелых режимах трения. В этом плане целесообразно использовать металлические порошки легкоплавких эвтектических сплавов. Как показали результаты экспериментов, на установке ОТС-3, предназначенной 70 [c.70]

На уровне срезов насадков 7 живое сечение потока во внутреннем пространстве между короткими и длинными плитами увеличивается в 3 раза. Это приводит к потере Потоком кинетической энергии и к снижению скорости до 0,18 м/с, что меньше скорости заиливания. При этом Происходит интенсивное разделение суспензии раствора на составляющие фазы. Расширение камеры в плане под углом 35—40° способствует более быстрой потере скорости потока и, следовательно, более глубокому разделению суспензии раствора. [c.74]

Аналогичным образом создана конструкция листоштамповочного молота (рис. 16.3), характеризующаяся прежде всего большими размерами штампового пространства в плане. В связи с меньшими при листовой штамповке силами деформирования (по сравнению с объемной штамповкой) нет необходимости нанесения жестких ударов, поэтому принята значительно меньшая кратность массы шабота по отношению падающих частей с учетом верхнего штампа (5...7). Наконец, большая общая масса падающих частей позволяет достичь требуемой энергии удара при малых начальных скоростях (< 3 м/с). [c.370]

Аналс ичные задачи были поставлены и решены для случая продольного сдвига. Для полубесконечной стационарной трещины решение является частным случаем решения [15] о распространении трещины с произвольной скоростью. Коэффициенты интенсивности напряжений в случае трещины конечной длины, нагруженной ударным импульсом продольного сдвига, определены в [102]. Там же исследовано развитие плоской круговой в плане трещины в пространстве под действием ударных растягивающих и крутящих нагрузок, а также ряд задач для трещины в полосе. [c.40]

Заметим, что рассмотренная задача в математическом плане идентична аналогичной задаче термоупругости о внутренних напряжениях в пространстве с полубесконечным разрезом с источником тепла постоянной интенсивности Q, расположенным в конце разреза. Последняя задача представляет, в частности, йНтерес при больших скоростях нагружения, когда тепло, выделяемое в конце неподвижного разреза вследствие локальных пластических деформаций, создает градиенты температуры вблизи конца разреза. [c.384]

Исследовалось влияние скорости резанпя V, нодачи глубины резания I, главного угла в плане ф, радиуса при вершине резца г и количества одновременно работаюш,их режущих кромок на нанравление потока стружек. Причем за параметры, определяющие направление потока стружек в пространстве, были приняты углы 11 и фх (рис. 51). г]) — угол между направлением потока стружек и передней гранью резца в вертикальной плоскости, т. е. угол отклонения потока от передней грани резца т]) — угол между направлением движения потока стружек н направлеппем подачи в плане. [c.71]

При решении задачи о неустановивш емся обтекании крыла потенциал скорости возмущений представляется в виде интеграла от потеН циалов источников, распределенных в плоскости плана крыла х, у) Для определения потенциала скорости в некоторой точке пространства х, у, Z) область интегрирования в выражении для потенциала должна представлять часть плоскости (х, у), которая лежит внутри характеристического конуса с вершиной в точке (х, у, z), обращенного вверх по потоку. Если область интегрирования не выходит за пределы проекции крыла, то, как уже было сказано выше, формула для потенциала источников дает решение, так как распределение интенсивности источников на крыле задается условиями задачи. Для того чтобы вычислить потенциал скорости в тех точках, для которых область интегрирования выходит за пределы крыла, нужно из граничных условий задачи определить, всюду в области интегрирования нормальную к плоскости (х, z) составляющую скорости. Эта задача сводится к решению интегральных и интегро-дифференциальных уравнений с ядрами, вид которых зависит от характера добавочных неустановившихся движений крыла. [c.159]

Миграция по Кирхофу. Это - наиболее распространенная миграция, ее алгоритм прост и прозрачен. Математическая основа алгоритма изложена в разделах 1.2.5 -1.2.7, уравнения (1.20) - (1.31). В вычислительном плане это - процедура двух- или трехмерной свертки с переменным в пространстве и во времени оператором. Сам оператор при постстэк миграции представляет собой характеристический конус волнового уравнения (Козлов, 1986), рис. 2.39. В однородной 2D среде х, г это - обычный круговой конус. Единственный параметр среды, от которого зависит форма конуса (наклон образующей) -это скорость в принципе, способ не имеет ограничений на углы наклона отражающих границ. (Ограничения, обусловленные боковыми и нижней границами входных данных, рис. 2.38, не имеют отношения к способу миграции). Как и всякая свертка, миграция по Кирхгофу реализуема в двух вычислительных вариантах [c.49]

В 1915—1916 гг. Годдард впервые провел экспериментальные исследования со стальными камерами порохового ракетного двигателя с целью определения их КПД и скорости истечения. После завершения этих экспериментов Годдард создал окончательный вариант своей монографии, опубликованной Смитсонианским институтом в Вашингтоне в 1919 г. (вышла в свет в 1920 г.) [14]. Однако в этой публикации все вопросы теоретической космонавтики (как и применения жидкостных ракет) отошли на второй план. В том же 1920 г. Годдард представил в Смитеонианский институт доклад О дальнейшей разработке ракетного метода исследования космического пространства (опубликован в 1970 г. [6, с. 413—430]), в котором рассмотрены вопросы применения кислородно-водородного топлива, получения ионизированной реактивной струи, создания солнечнозеркальной энергетической установки и др. Начиная с 1917 г. Годдард занимался конструированием твердотопливной многозарядной (с магазином патронов) ракеты, рассматривая ее поначалу как прототип высотной космической ракеты. [c.442]

Пароводяная смесь поступает в водяное пространство барабана-сенара-тора через систему паропроводящих патрубков, располонгенных в два ряда с каждой стороны горизонтального барабана-сепаратора. Расчетная скорость смеси на входе около 8—9 м/с. Смесь из патрубков поступает в приемные короба, суммарная площадь которых составляет в плане около 55% поверхности зеркала испарения. Пароводяные струи из нижнего ряда патрубков направляются на наклонную стенку короба, струи из верх [c.321]

В таких вопросах, как сопротивление трения, наличие пограничного слоя будет, конечно, при всей малости слоя, иметь принципиальное значение. Однако, как мы увидим, при больщих скоростях возникают, вообще говоря, другие виды сопротивлений, отодвигаю-ш.ие на задний план сопротивление трения. Наконец, при больщих скоростях обмен теплом с внещним пространством не успевает, как правило, совершиться — отсюда вытекает возможность ограничиться рассмотрением движений адиабатических. Таким образом уравнения газовой динамики суть, вообще говоря, уравнения движения идеальной сжимаемой жидкости, не подверженной действию внещних сил. [c.10]

Размеры зон окисления в горизонтальном сечении горна имеют большое значение для хода доменного процесса. Скорость опускания столба шихты наибольшая над кольцевым пространством зон окисления у фурм, где образуются пустоты вследствие выгорания кокса. Чем больше в плане размер окислительной зоны, тем больше размер кольцевой воронки, в которую опускаются вышележащие слои шихты, тем быстрее сходят подачи. Одновременно повышается разрыхленность столба шихтовых материалов, а это в свою очередь создает благоприятные условия для подъема восстановительных газов от горна к колошнику и для протекания реакций непрямого восстановления железа из его окислов. От скорости опускания столба шихты зависит время ее пребывания в доменной печи (оно колеблется от 6 до 10 ч). [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...