Коэффициент нагрузки 127 — График 92 Формулы

Коэффициент формы зуба Yp определяют по графику рис. 8.20 в соответствии с эквивалентным числом зубьев 2 — формула (8. 39). Коэффициент нагрузки Кр см. ниже. [c.133]

В результате экспериментов была определена усталостная долговечность каждого болта, выраженная числом циклов до разрушения. По этим данным построили график- зависимости усталостной долговечности от числа циклов нагружения в единицу времени, который показывал, что усталостная долговечность болтов уменьшается с увеличением частоты пульсации нагрузки, т. е. зависит от частоты пульсации напряжения даже при сравнительно малом диапазоне частот, определяемом возможностями испытательной машины (200—600 циклов, в минуту). Результаты экспериментов были математически обработаны с целью определения уравнения кривой N==f(v), где v —частота пульсации нагрузки, а iV — число циклов до разрушения болтов (усталостная долговечность). Выравнивание производили по методу наименьших квадратов. Предварительно определили коэффициент корреляции по формуле [c.62]

Входящие сюда константы т] , т], Е и дл должны быть определены опытным путем, для чего необходимо получить кривые ползучести при нескольких значениях фиксированной нагрузки. Вычисляя для различных моментов времени среднее значение модуля деформаций, можно затем вычертить соответствующий график и вместо определения констант формулы (34) или ей подобных пользоваться при расчете деформаций непосредственно этим графиком. Для каждого вида сопротивления пластмассы график может иметь свой вид. Чтобы уменьшить число графиков, модуль деформаций удобно выразить через модуль упругости. Отношение временного модуля деформаций к модулю упругости назовем временным деформационным коэффициентом — Пзр. Графики временных деформационных коэффициентов для различных видов сопротивлений и однотипных пластмасс могут совпадать. [c.66]

Относительные пути перемещения погрузчика, соответствующие каждому периоду работы, определяются по выражениям (75). Графики нагрузки при работе погрузчика на коротких плечах, когда д = О, показаны на рис. 71, е и г. На основе графиков определяется коэффициент переменности нагрузки по формуле (70) [c.193]

Динамические коэффициенты определяются по формуле (1.49) = 1 + кук где к — коэффициент нарастания нагрузки, для данного примера он равен единице так как пусковой и тормозной моменты прикладываются мгновенно ( о = Си ак = О см. график на рис. 1.2). [c.418]

Свойства наследственно-упругого тела, обнаруживаемые при испытаниях на ползучесть или релаксацию и проиллюстрированные графиками на рис. 17.5.1 и 17.5.2, легко воспроизвести на модели, изображенной на рис. 1.10.2. Если обозначить через е перемещение, на котором производит работу сила а, то, как совершенно очевидно, при мгновенном приложении нагрузки сначала растянется только пружина 1 жесткость пружины, или модуль El, представляет собою мгновенный модуль. По истечении достаточно большого времени система приблизится к состоянию равновесия, когда скорость, а следовательно, и сопротивление движению поршня в цилиндре с вязкой жидкостью становятся равными нулю. В предельном состоянии податливости пружин складывается, следовательно, длительный модуль определяется следующим образом -f Е . Обозначая через т) коэффициент вязкости, который определяет силу сопротивления движению поршня о в зависимости от скорости по формуле а = цё п вводя обозначения [c.589]

При корректировании графика коэффициента динамичности, принятого в нормах, предполагалось, что имеется много неучтенных факторов, которые снижают величину расчетной сейсмической нагрузки. К таким факторам, в частности, можно отнести диссипацию энергии в конструктивных соединениях, появление пластических деформаций в отдельных элементах конструкций и резкое увеличение диссипативных сил при развитии пластических деформаций, волновые процессы и прочее. В дальнейших формулах сохраним коэффициент 1,4. [c.92]

Размеры образцов и критические нагрузки приведены в табл. 2. По этим данным построен график зависимости коэффициента ки от значения отношения r/h (рис. 2). С помощью графика определим по формуле [c.204]

При определении значений параметров в формулах (4.7.105), (4.7.106) руководствуются рекомендациями [7], пункты 2.1 - 2.11. Рассматриваются три наиболее неблагоприятных сочетания инерционного и скоростного компонентов горизонтальной и вертикальной волновой нагрузки на подводный переход, параметры которых устанавливаются по графикам (рис. 18 и 23 [7]).Значения инерционного и скоростного коэффициентов формы преграды для кругового сечения перехода принимаются в соответствии с графиками (рис. 17 [7]). [c.555]

Коэффициент k определяется по формуле (2) или графику на рис. 3. Экспериментальные и расчетные значения отношений kjk показаны на рис. 9. При п> 10 суммарная критическая нагрузка, действующая на оболочку Г р, может быть определена по формуле (1) для равномерно распределенной на торце силы. Исследования 117] проводились на стальных оболочках с / /6 ftf 200, ширина площадки нагружения на торце В, определяемая прочностью, равнялась R/3. Потеря устойчивости происходила хлопком с образованием вмятин в зонах приложения сил. [c.47]

Как видно из формулы, изменение удельной нагрузки на крыло эквивалентно изменению атмосферного давления, т. е. высоты полета. Поэтому зависимость коэффициента Су и перегрузки Псв от удельной нагрузки на крыло может быть представлена графиками, аналогичными приведенным на рис. И и 12. Только в этом случае вместо заданных значений высоты следует вычислить соответствующие им значения GjS (рис. 13 и 14). [c.172]

Если нагрузка пропорциональна квадрату напряжений (расчет контактную прочность), то эквивалентная нагрузка рассчитывается по формулам (1.3.40), (I 3.41) с учетом того, что коэффициент ф находится по графикам на рис. 1.3.6—Г.3.7 йри показателе степени = 0,5т == 0,5-6 = 3. [c.110]

Изменение коэффициента теплопередачи к для номинальной паровой нагрузки при разных значениях 1 находим по формуле (250) или расчетному графику на [c.242]

Характерно, что у стеклопластиков при одной и той же гибкости фдл>ф, так как Пдл> дл- Аналогичным образом могут быть получены по мере надобности формулы для ф на любой момент времени. На рис. 34 показаны графики коэффициента продольного изгиба для кратковременной и длительной нагрузки стеклопластиков СВАМ, АГ—4С, стеклотекстолитов. [c.99]

Графики коэффициентов продольного изгиба древесностружечных плит, построенные на основании формул (44), (47) и (48) для кратковременной нагрузки и по формуле (46) для длительной (50 лет) нагрузки при использовании данных табл. 16 и графиков рис. 48, приведены на рис. 50. [c.119]

Ориентированный винипласт является типичным полимером, имеющим при продолжительном действии нагрузки нелинейную зависимость деформаций от напряжений. Деформации его должны вычисляться, как у нелинейной пластмассы, по формуле (31). График для коэффициента = i) Ооч приводится на рис. 56. Учитывая, однако, что расчетное сопротивление при длительной нагрузке составляет всего 0,7-0,3 — 0,21 среднего значения предела прочности, зависимость деформаций от нагрузки в этих пределах может быть упрощена до линейной. График изменения во времени деформационного коэффициента показан на рис. 55. [c.135]

При длительной нагрузке для получения графика коэффициента продольного изгиба должна быть применена формула (50). На рис. 57 соответствующая кривая показана пунктирной линией. Для продолжительных нагрузок кривые коэффициента продольного изгиба могут быть получены аналогичным образом. [c.135]

Результаты опытов математически обрабатывают и на их основе составляют эмпирические формулы или графики для определения величин удельного основного сопротивления. Предлагаемые формулы и графики дают средние суммарные (не расчлененные) величины удельного основного сопротивления в зависимости лишь от трех главнейших факторов скорости, средней нагрузки от оси на рельс, конструкции подвижного состава. Влияние других факторов оценивается входящими в формулы коэффициентами или формой графической зависимости. [c.80]

При трогании с места. Приведенные выше формулы и графики для определения удельного основного сопротивления, полученные опытным путем, действительны только при скорости выше 10 км ч. При скорости от О (момент трогания поезда с места) до 10 км ч закономерность изменения сопротивления имеет другой характер (рис. 54). Это явление объясняется тем, что при трогании поезда с места, особенно после продолжительных стоянок, смазка постепенно выдавливается из-под подшипников. Поэтому в первые моменты трогания между шейкой и подшипником возникает не жидкостное, а полужидкостное или даже полусухое трение и коэффициент трения при этом значительно повышается. Кроме того, на увеличение сопротивления в момент трогания оказывает влияние и повышение трения качения колеса по рельсу, так как при продолжительных стоянках увеличивается вдавливание бандажа в рельс по сравнению с вдавливанием при движении. Степень повышения сопротивления при трогании зависит от длительности стоянок, причем она наиболее интенсивно увеличивается в первые 20—30 мин, от нагрузки от оси на рельс, температуры окружающей среды, состояния ходовых частей, в меньшей степени от рода смазки, так как последняя во время стоянки стекает с шейки оси. [c.88]

L u) дается формулой (1.29), а коэффициенты разложения ki(x ) в ряд (2.25) занесены в таблицу 2.2. Возраст то для двух случаев старения выбран неодинаковым, поэтому на графиках, приведенных ниже, возникнут две шкалы безразмерного времени i, причем функции P t) подобраны так, чтобы в этих шкалах нагрузки задавались одной и той же кривой. Отдельно будем изучать случай, когда в 1) и 2) /г = 1, что соответствует однородному старению оснований. [c.83]

Пример. Рассчитать и построить графики ускорений, пути и времени разгона легкового автомобиля с полной нагрузкой на горизонтальной дороге с асфальтобетонным покрытием (/ = 0,018). Значения коэффициента / при движении со скоростями, большими 16,7 м , определить по формуле (100), а значения D взять из таблиц, приведенных в предыдущих примерах. [c.136]

Графики функции П (г, Л, е) = Ф (kf, к, е) приведены на рис. 20, а—в функцию /о k, в) в диапазоне —60° < е < 60° можно считать не зависящей от е и вычислять по формуле /а (/г, е) и 1 + /г. Графики рис. 20 получены путем решения задачи на ЭВМ МН-7 там же приведены кривые, соответствующие фиксированным значениям коэффициента нагрузки/г , что позволяет помимо вычисления 1/ и найти параметры /г и е, соответствующие максимальному значению V при заданных значениях ] I и ш оптимальными в указанном смысле будут те значения k = и е = = opt которым отвечают наибольшие при заданном kf > 1 значения функции П (г, к, е.) = Ф kf, k, е). На рис. 21 представлены зависимости k pi и от / при Лу 3= 6, т. е. при достаточно интенсивных колебаниях, можно принять k pt 1 и ор1 = —60°. На рис. 22 изображены зависимости средней скорости V от коэффициента kj при k = 0,5 е = 0° /г = 1 е = 0° и /г = kept, е = topt (соответственно кривые 1—3) в последнем случае выигрыш в скорости увеличивается с ростом Щ. Кривые 4 и 5 отвечают оптимальному выбору закона продольных колебаний поверхности соответственно с тремя и с двумя участками постоянства ускорения колебаний (см. также гл. V). [c.42]

Если для оценки коэффициента запаса используется формула Эйлера — Энгессе-ра (16.26), нагрузка вычисляется точно так же, за исключением того, что в этом случае надо использовать соответствующий касательный модуль. Используя кривую зависимости напряжения от деформации, приведенную на рис. 16.8, можно графически определить значения касательного модуля во многих точках и построить график зависимости Ei от критического напряжения, который тоже показан на рис. [c.560]

Коэффициенты расчетной нагрузки Кн и Кр— по формуле (8.4). Значения К ни и Kf — по табл. 8.3 с понижением точности на одну степень против фактической. ЛТяр — по графикам рис. 8.33, [111. На рис. 8.33, а номера кривых соответствуют схемам передач. [c.134]

Из графика (см. рис. 9.5) коэффициент концентрации нагрузки Kpfi= 1,12 по формуле (9.10) [c.202]

Коэффициент долговечности KhL Определяют по графику (рис. 47) или по формуле /Л НО KHL-y НЕ При Лля постоянной нагрузки коэффи- 2 / NJJQ циент Kjji, определяют по формуле = у ]у-. принимая значение Кщ, не меньшим 0,9, а для непостоянной нагрузки принимают = 1. Для однородной структуры материала коэффициент HL принимают не более 2,6. Для поверхностного упрочнения коэффициент й дх, принимают не более 1,8 [c.371]

Измерения показали, что в этих условиях график зависимости силы трения Р от нагрузки N с весьма большой степенью точности имеет вид прямой. Углово коэффициент соответствующей прямой равен р — коэффициенту истинного трения. Прямая графика не проходит через начало координат (рис. 71), пересекая ось ординат выше начала координат на величину, равную члену рУо = в формулах (43) и (45). Можно было измерять силу трения даже при отрицательной нагрузке, стремящейся оторвать ползунок от поверхности стекла, т. е. получить часть прямой, расположенную на графике левее оси ординат, в области отрицательных значений У. [c.156]

На рис. 247 показан один из таких графиков из опытов немецкого исследователя Штрибека. На нем приведены данные испытания одного из трансмиссионных подшипников скольжения с кольцевой смазкой и с самоустанавливающимися вкладышами при разных нагрузках, характеризующихся удельными давлениями, начиная с = 1 кПсм и кончая q = 25 кПсм . На графике по вертикальной оси отложены опытные значения коэффициента трения рассчитанного по вышеприведенной формуле (37), а по горизонтальной оси — числа п оборотов в минуту, а также и окружные скорости Уц цапфы в м1сек. Как видим, кривые протекают весьма своеобразно. Пусковой коэффициент трения, или коэффициент трения покоя /о> при всех удельных давлениях остается одним и тем же, а именно /о 0,14. По мере повышения скорости коэффициент трения начинает очень быстро снижаться, причем при какой-то скорости уменьшается больше, чем в 20 раз и достигает значения 0,005, одинакового почти для всех [c.352]

В формуле (328) — средневзвешенная за год величина коэффициента недовыработки отопительного отбора, соответствующая среднему за год режиму работы турбины. Средневзвешенная за год величина давления отбора турбин типа В Г-25 при максимальной тепловой нагрузке 66—100 млн. ккал1шс в зависимости от вида температурного графика сетевой воды равна 1,2—1,6 ата. [c.515]

Проверочный расчет на ссигротввленне усталости по напряжениям изгиба — формула (8.32). По формуле (8.22) г,, =33/0,9625 =37 г.2 = 198/0.9625 =222. По графику рис. 8.20 при к=0 находим для шестерни У> = 3,78, для колеса У>52=3,77. Проверку выполняем по тому ю колес пары, для которого меныпе отношение М1/1га1 =363/3,78=96 [п 12/1и2 = 252/3,77 = 66,8, т. е. — по колесу. По формуле (8.34), где Уд=1-/1/100= 1-15.74/100 = 0,87 >0,7. находим У>д=0,87/1,7=0,51. По графику рис. 8.15,1 ((гд=1,27 (фм=0,9 график II) по табл. 8.3 АГд,=1,08. Коэффициент расчетной нагрузки (оя. 8.5) при А>1=йГяа = 1>б А>=1,6 1 7 1,08 2,2. [c.191]

Для расчетов по формуле (16.30) необходимо знать циклограмму нагружения. Расчет величин упрощается, если воспользоваться графиками типовых режимов (рис. 8.42). В этом случае Р г=КеРг и Р =КЕ Ра, где величины Р, и Р определяют по максимальной из длительно действующих нагрузок, а величину коэффициента эквивалентности Ке — в зависимости от режима нагрузки [c.360]

При выборе Ка нужно иметь в виду, что он существенно зави-чсит от типа нагружения соединения (мягкое илн жесткое). Если обе детали соединения (вал и втулка) воспринимают одинаковую нагрузку (жесткое нагружение), то будет на 30. .. 50% выше, чем если они воспринимают разную нагрузку (мягкое нагружение). Для учета влияния на сопротивление усталости относительной жесткости вала и втулки фшестк можно воспользоваться графиком, приведенным на рис. 4.13. Для учета же влияния изменения давления в контакте и конструктивной особенности заделки определяют соответственно коэффициенты Фсм, используя кривые i. .. 5 рис. 4.14, и (ркон, используя одну из кривых рис, 4.14. Эквивалентное К можно определить по формуле [c.154]

Значительное упрощение и ускорение работы по выбору основных размеров конденсатора может быть достигнуто при использовании для расчетов вспомогательных расчетных таблиц или расчетных графиков, разработанных в ВТИ. Особенно удобны для практического применения графики, построенные в виде зависимости удельной паровой нагрузки кратности охлаждения т и гидравлического сопротивления конденсатора Др от длины трубок I и скорости воды в трубках ш. Каждый расчетный график соответствует вполне определенным значениям, встречающимся при проектировании конденсаторов давлению пара температуре поступающей в конденсатор воды числу ходов 2 и диаметру трубок графики подсчитаны для теплоты конденсации пара 8/ = 525 ккал1кг, а коэффициент теплопередачи подсчитан по формуле (250) при коэффициенте чистоты Р 3 = 0,8. Построение этих графиков основано на следующих трех выражениях [c.236]

По графику рис. 12.23 коэффициент формы зубьев Yp = 4. При твердости поверхности зубьев НВ460 и , = 0,4 по графику 1а рис. 12.18 коэффициент Kff = l,7 коэффициент динамической нагрузки Хр =1,1 (см. табл. 12.5). Коэффициент по формуле (12.84) [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...