Сопоставление расчетных и экспериментальных данных

Таблица 5.2. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных в зоне сопряжения усиления шва с основным металлом с учетом усреднения ОСН по объему разгружаемого столбика

Из сопоставления расчетных и экспериментальных данных было подобрано постоянное значение коэффициента а в формулах (239) а = 0,22. [c.257]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных рис. 2.2.3, а) позволяет заключить, что с точностью до 10% по напряжениям обобщенный принцип Мазинга в форме (2.2.3) описывает диаграммы циклического упругопластического деформирования. Вообще говоря, при использовании обобщенного принципа Мазинга можно принять различные коэффициенты масштаба по напряжениям и деформациям [c.82]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

Рис. 4. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных, полученных при кипении этилового спирта.

Рис. 5. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных, полученных при пинии натрия.

Рис. 7.1. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по теплоотдаче к пластине

Рис. 10.3. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по сопротивлению малоцикловому разрушению

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных [7] позволяет заключить (рис. 2.18, б), что обобщенный принцип [c.41]

При изучении рабочего процесса основное внимание следует уделять переходным процессам большой интенсивности, когда имеет место наибольшее различие динамических и статических характеристик. Это также необходимо для проверки адекватности полученной динамической математической модели ГДТ. Поэтому для сопоставления расчетных и экспериментальных данных и анализа рабочего процесса рассмотрим лишь наиболее интенсивные из описанных ранее переходных процессов. [c.39]

Сопоставление расчетных и экспериментальных Данных для меламино-алкидных эмалей приведено в таблице. [c.202]

В данной статье приведены результаты расчетного и экспериментального (с применением замораживания ) исследования силовых и температурных напряжений в патрубке, применимого для других аналогичных узлов. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показало применимость для этих типов узлов матричного метода и программы расчета на ЭЦВМ, которые были разработаны для сложных составных конструкций из оболочек, пластин и кольцевых деталей (см. работу [7] и статью того же автора в этом сборнике). Проведена коррекция расчетных результатов в зоне отверстия обечайки корпуса (при внутреннем давлении) по формулам (1), (2), а также в зоне сварного шва (при температурном нагружении) с использованием расчетных данных для стыка полу-бесконечных цилиндров с различными коэффициентами теплового расширения [8]. [c.127]

Отметим, что проведенное в области частот до появления второй распространяющейся моды сопоставление расчетных и экспериментальных данных для других рассмотренных в работе [1661 случаев обнаруживает столь же хорошее совпадение результатов. Вместе с тем сопоставление в области частот, где имеется уже несколько распространяющихся мод, требует прежде всего выполнения большой работы по отработке методики получения расчетных данных и их систематизации с учетом сложностей, связанных со сгущением спектра частот в окрестности частоты радиального или продольно-сдвигового резонанса бесконечного цилиндра, определяемых низшим из первых корней уравнений (9.9) и (9.11) главы 4. [c.210]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных [c.104]

На рис. 3.20 и 3.21 приведено сопоставление расчетных и экспериментальных данных по поглощению излучения накачки и усиления слабого сигнала f/ -излучения. В пределах точности экспериментальных. измерений были получены следующие значения исследуемых [c.159]

В целях дополнительной проверки уравнений выполнено сопоставление расчетных и экспериментальных данных об изобарной и изохорной теплоемкости, не использованных при определении подгоночных коэффициентов. При расчетах экспериментальные данные об изобарной теплоемкости, приведенные авторами работ [86—88] в Р, 7-координатах, были пересчитаны по аналогии с данными о скорости звука в >р, Г-координаты. Дополнительно учтено замечание авторов, сделанное ими в [89], а именно значения температур на околокритических изобарах уменьшены на 0,05 К, значение изобары 22,5651 МПа изменено на 22,5504 МПа. В диапазон действия полученного уравнения попадают десять изобар. [c.155]

Таблица Х,2. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по отрыву стеклянных сферических частиц от стальной поверхности, обработанной по 4-му классу чистоты, при скорости свободного потока 6,2 м/с

На рис. 7.4.1 показано сопоставление расчетных и экспериментальных данных по изменению расхода жидкости в пленке х вдоль канала, когда на входе в участок создавалось одно из двух предельных начальных распределений жидкости в потоке либо вся жидкость в виде капель движется в ядре потока (/сз = = О, /сзо = о), либо вся жидкость движется в пленке = = 1, /сз < 1). В случае, когда на входе в канал имеется пленка, величину /с зо сначала можно задавать достаточно произвольно, например А"з = 0,1, ибо уже на расстояниях г//Х 1 скорость жидкости в пленке Уз и ее толщина б выходят на стабилизированные значения (соответствующие зависимостям для Х г, Т13, /23, /32), которые не зависят от и Из рис. 7.4.1 видно, [c.220]

Влияние режимных параметров на толщину и расход жидкости в пленке в стабилизированном стационарном потоке. На рис. 7.5.2 показано сопоставление расчетных и экспериментальных данных по относительным расходам жидкости в плен- [c.221]

Для проверки адекватности описанной выше модели проведено сопоставление расчетных и экспериментальных данных по кризису теплоотдачи в стационарных условиях. На рис. 7.6.6 показаны типичные распределения относительного расхода жидкости в пленке Xf и массового расходного паросодержания Xg Xi по длине обогреваемых труб при различных начальных 16 [c.243]

Рис. 11. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по величине контактного давления

Приведенное описание не исчерпывает всей полноты картины движения частиц в плазменном потоке. Некоторые из факторов будут рассмотрены в следующем параграфе при сопоставлении. расчетных и экспериментальных данных. [c.68]

Меняя скорость ползуна, удавалось получить различные длительности неподвижного контакта и соответствующие им значения полной силы трения покоя. Экспериментальные кривые зависимости силы трения покоя от продолжительности неподвижного контакта показаны на фиг. 1. Эти кривые обрабатывались в соответствии с уравнениями (7) и (8). На фиг. 2 дано сопоставление расчетных и экспериментальных данных для пары трения сталь плексиглас. Кривая 1 характеризует опытные данные кривая 2 — расчетные данные, полученные по уравнению (9) кривая 3 — расчетные данные, полученные по уравнению (7). [c.213]

Для установления характеристики, определяющей механические свойства детали в узле, необходимо иметь расчетную зависимость, связывающую искомый параметр (например, прогиб, осадку) с приложенным усилием, геометрическими размерами детали и модулем материала, а также прибор, имитирующий работу детали в узле и позволяющий экспериментально определять искомую зависимость. Из сопоставления расчетных и экспериментальных данных, принимая во внимание допустимые отклонения геометрических и механических параметров детали, и может быть определена искомая характеристика. Сравнение свойств серийной продукции с такой характеристикой позволяет установить идентичность механических свойств продукции. [c.252]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных. В ряде работ [6 12 15 31 ] были получены экспериментальные данные о деформациях сварных точечных соединений, которые могут быть использованы для сопоставления с расчетом. [c.97]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных. На рис. 40 для сопоставления представлены расчетные кривые, построенные по формулам (У.40) и (У.47), и экспериментальные данные, отмеченные точками. [c.103]

СОПОСТАВЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ПРИ ДВУБЛОЧНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.144]

О, т. е. в области торможения потока, где dpidx > 0. В результате сопоставления расчетных и экспериментальных данных получено, что условие (8.108) дает завышенные значения координаты точки отрыва. Поэтому не рекомендуется применять метод Польгаузена для диффузорных участков пограничного слоя. Более точное, но несколько заниженное значение координаты точки отрыва дает метод Кочина—Лойцянского. Используя данные табл. 6 и учитывая смысл функции (/), можно установить, что условию (8.107) отвечает значение формпараметра /огр = = —0,0681,f или [c.353]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показывает, что на начальной стадии нагнетания в условиях выраженной нестационарности радиальной теплопередачи при Ро < 50 для определения температуры элементов конструкции скважины можно использовать формулу (16.74) с учетом эквивалентных теплофизических свойств однородного массива (рис. 16.19). На последующей стадии нагнетания при Ро>50 квазиста-ционарный процесс) температуру элементов конструкции скважины можно определять по формуле (15.72) с учетом смены стационарных состояний (рис. 16.18). [c.272]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных для истечения газоводяных смесей через каналы с различным отношением Ijd показано на рис. 4.8. Расчеты для коротких каналов (ljd<8) выполнены по термодинамически неравновесной модели критического потока. Массовые расходные ха- [c.67]

Рис. 3. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных, полученных при кипенип воды.

Рис. 4.36. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по дпаг-рэхммам циклического деформирования и кинетике модуля циклического упрочнения для одночастотного и двухчастотного нагружений стали Х18Н10Т (300° С)

Анализируются условия формирования кризиса движения в потоке двухфазной смеси. Предлагается выражение для показателя адиабаты (пзоэптропы) двухфазной смеси, позволяющее по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, расход и критическую скорость истечения. Приводится сопоставление расчетных и экспериментальных данных. Биб.т. — И назв., ил. — 4. [c.248]

Результаты расчетов для автомобилей ГАЗ-53А, ЗИЛ-130 и МАЗ-500А приведены на рис. 3.12. Из сопоставления расчетных и экспериментальных данных видно, что на низших передачах при [c.106]

Новым элементом системы явилось взаимодействие базы расчетных методик с автоматизированной базой экспериментальных данных. Это позволило в принципе решить вопрос и численной оценке получаемых расчетных данных. Оценка выполняется в каадом конкретном случае на основе сопоставления расчетных и экспериментальных данных. [c.6]

Рис. 46. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных о распределении плотности тока по поверхности локального элемента медь — железо. Электролит 0,1-н. Na l, толщиная слоя 200 мкм, электроды зачищены наждачной бумагой и выдержаны в эксика< торе

Среди различных расчетно-теоретических методов метод определения термодинамических свойств жидкостей и газов с помощью уравнения состояния вириального вида занимает особое место. Для ряда технически вакных веществ уже получены такие уравнения [3, 41, 204—211J, отвечающие многим фундаментальным требованиям и описывающие исходные данные с точностью современного эксперимента. По таким термическим уравнениям состояния могут быть рассчитаны все равновесные функции, но при этом возникает вопрос о возможных пределах погрешности рассчитываемых калорических и акустических величин. Эти пределы устанавливают, как правило, при сопоставлении расчетных и экспериментальных данных. [c.132]

Рассмотрены расчетные методы определения коэффициентов переноса (диффузии, тепло- и электропроводности, модуля упругости и др.) в неоднородных средах (композиционные, зернистые и волокнистые материалы, керамические и связанные материалы, нефте- водо- и газонасыщепные грунты, материалы с различными фазовыми состояними). Приведено сопоставление расчетных и экспериментальных данных применителыю к эффективным теплообменным аппаратам, тепловой изоляции, работающей при низкой и высокой температурах. [c.248]

Из расчета следует, что энергии активации разрушения сталей 12Х18Н12Т и 08Х16Н91 /12 при испытаниях в теплоизоляции по сравнению с испытаниями в воздушной среде снизились на 1,7 10 Дж/моль и 1,5 х X 10 Дж/моль. При этом изменения поверхностных энергий соответственно составили 0,255 и 0,230 Дж/моль. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных свидетельствует о хорошей их сходимости, что говорит о возможности использования результатов испытаний на микротвердость, проведенных при комнатной температуре для прогнозирования жаропрочных свойств стали в рабочих температурах. [c.55]

Как правило, в экспериментах по кризису теплоотдачи в парожидкостном дисперсно-кольцевом потоке на вход в канал подается жидкость, не догретая до температуры насыщения. Тогда на начальном участке канала сначала движется жидкость, ие догретая до температуры насыщения, а затем пароводяная смесь п пузырьковом режиме, которая при объемной концентрации пара аг = ф = 0,7—0,8 переходит в дисперсно-кольцевой режим. Для сопоставления расчетных и экспериментальных данных по кризису теплоотдачп необходимо проводить расчеты нестационарного течения среды на начальном участке. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...