Анализ смеси термический

Автоматизация 490 Алюминий 291 Алюминиевые лигатуры 299 Анализ смеси зерновой 174 термический 174 минералогический 174 химический 174 Анализ колошниковых газов 517 Антифрикционный чугун 71 Антрацит 42 [c.580]

Большинство физических и химических процессов сопровождается выделением и поглощением теплоты. На этом и основывается так называемый термический анализ, позволяющий идентифицировать неизвестное вещество, а также производить качественный и количественный анализ сложных смесей и других физико-химических систем. [c.215]

Бензол собирался путем конденсации с помощью жидкого азота. Проведенный анализ показал, что полученные продукты перегонки содержат менее 3% ВК продуктов, а фракция последних содержит еще меньший процент терфенилов. Полученные фракции, состоящие из изомеров терфенила и дифенила, анализировались методом газовой хроматографии. Анализ состава ВК продуктов не проводился. В работе исследована термическая стойкость трех изомеров терфенила и терфенильных смесей различных марок в интервале температур 400—494 °С. Результаты исследования приведены в табл. 2-12. [c.55]

Некоторые результаты расчета представлены на рис. 5-2—5-5. При анализе графиков следует иметь в виду, что характер снижения теплоотдачи по мере увеличения х обусловлен не только утолщением пленки, что имеет место при конденсации чистого неподвижного пара. На рисунках отражен результирующий эффект, обусловленный также влиянием скорости смеси на диффузионное термическое сопротивление и на величину трения на поверхности пленки. К сожалению, отсутствие обоб- [c.131]

Диаграмма состояния Sb-Sm исследовалась в работе [1] методами дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов. Сплавы готовили нагревом смесей компонентов в танталовых тиглях, заваренных электрической дугой в атмосфере аргона. Для приготовления сплавов использовали Sb чистотой 99,99 % (по массе) и Sm чистотой 99,9 % (по массе). [c.231]

Выбор метода получения КМ основан на анализе межфазного взаимодействия компонентов, их химической и механической совместимости. Химическая совместимость — это способность компонентов в условиях эксплуатации не образовывать хрупких химических соединений, которые разрушаются под действием внешней нагрузки. Металлы в КМ могут образовывать твердые растворы, механические смеси или хрупкие химические соединения. Если в зоне соединения компонентов КМ не образуется хрупких интерметаллидных соединений, а формируется пластичный переходный слой, то такой КМ обладает высокими эксплуатационными свойствами. Прочность связи компонентов определяется их химической и механической совместимостью по модулям упругости, коэффициентам термического расширения, пределам прочности и показателям пластичности. [c.122]

Одной из первых работ в этой области, с которой авторы настоящей главы хорошо знакомы, является работа Тернера. В ней использован метод равенства деформаций для расчета коэффициентов термического расширения смесей, исходя из плотности, модуля упругости, коэффициента термического расширения и массового соотношения составляющих компонентов. Первоначально полученная формула видоизменена с учетом объемных долей фаз и приведена в табл. 6.5 под номером (6.17). Анализ этой формулы показывает, что при одинаковом объемном модуле упругости фаз, она сводится к формуле простого правила смеси. Если сделанные [c.258]

Магнитно-мягкие ферриты. Современная технология изготовления высокопроницаемых ферритов неразрывно связана с необходимостью контролируемого изменения давления кислорода при охлаждении от максимальной температуры спекания. Как правило, режимы изменения состава газовой фазы при охлаждении ферри-товых изделий выбираются эмпирически и существенно зависят от керамической структуры, обусловленной технологией получения ферритовых порошков и режимами их спекания. Типичным примером являются вакуумные программы охлаждения, применяемые для получения Mn-Zn ферритов из порошков, приготовленных разложением смесей сернокислых солей [196]. Анализ патентной литературы показывает, что в зависимости от катионного состава феррита и способа его получения максимальная магнитная проницаемость достигается при различных условиях термической обработки. В патенте [197] отмечается, что для получения Mn-Zn фер- [c.152]

Непрерывные методы. На принципе измерения теплового эффекта, связанного с химической реакцией (см. 9.1.5), основан термический анализ. Если к реакционной смеси непрерывно подводится тепло и регистрируется температура как функция времени, то тепловыделение, связанное с реакцией, выражается в дополнительном повышении температуры (рис. 15.14). Нижнее и верхнее отклонения от линейного хода температуры в функции времени указывают на начало и завершение реакции. По площади, ограниченной кривыми нагрева и охлаждения, находят теплоту реакции. [c.419]

Изучена Роде и Карповым [1 ] методом термического анализа (снимались кривые нагревания отожженных смесей окислов). [c.639]

Диаграмма на рис. 271 построена по данным термического анализа [1, 2] и химического анализа равновесной смеси жидкость—пар [3], быстро охлажденной до комнатной температуры. В работе [1] исследованы девять сплавов, пять [c.120]

Предложена методика расчета коэффициентов переноса с учетом особенностей процесса, характерных для многокомпонентных газовых смесей в области ионизации. При анализе расхождений между результатами настоящей работы и данными других источников выявлены возможные причины этих несоответствий по вязкости, теплопроводности, электропроводности и критерию Прандтля воздуха в области термической ионизации. Библиографий 21. Иллюстраций 5. [c.406]

Термический к. п. д. т] зависит только от степени сжатия е и показателя адиабат сжатия и расширения к (рис. 8). Анализ формулы (35) и графика (рис. 8) показывает, что термический к. п. д. постоянно растет при увеличении степени сжатия и показателя адиабаты. Однако возрастание заметно уменьшается при высоких степенях сжатия, начиная примерно с е = 12- 13. Изменение показателя адиабаты зависит от природы рабочего тела. Для расчета приняты три значения к, которые приближенно соответствуют рабочему телу, состоящему 1) из двухатомных газов (воздух к = 1,4) 2) из смеси двух- и трехатомных газов (продукты сгорания, к = 1,3) 3) из смеси воздуха и продуктов сгорания к = 1,35). [c.25]

Диаграмма состояния. Исследованиями, выполненными методами термического анализа [I, 2], химического анализа равновесной смеси жидкость — пар при давлении до 40 атм, быстро охлажденной до комнатной температуры [3], термического анализа в сосудах Степанова при давлении до 30 атм [c.529]

Известно [20, 134], что ограничение твердости металла сварного шва является одним из практических методов снижения склонности конкретного материала к СР. Как следует из публикаций [11, 39, 81, 125], на образование трещин в сварном соединении влияют неоднородность структуры металла, наличие в структуре зон, склонных к растрескиванию, и уровень действующих и остаточных напряжений. Именно в сварных соединениях локализуется большая часть разрушений вследствие СР сварных конструкций. Анализ влияния различных технологических факторов на процесс СР показал, что наиболее неблагоприятное влияние оказывает быстрое охлаждение шва с образованием перлитно-бейнитной смеси с мартенситом. Стойкость к СР в зоне сварного шва соединения меньше, чем основного металла не только из-за остаточных напряжений, но и вследствие дефектов сварного шва. Для сталей повышенной прочности характерно СР по шву и зоне термического влияния (ЗТВ), для сталей обычной прочности избирательное разрушение по шву и ЗТВ отмечается лишь при переохлаждении. С увеличением твердости сварных швов склонность их к СР возрастает. [c.63]

Анализ показывает, что почти во всех рассматриваемых случаях термическое разложение формиатов характеризуется тремя эндотермическими реакциями дегидратацией и последовательным разложением компонентов, будь то механическая смесь формиатов или формиаты смеси металлов. Состав порошковых смесей влияет на кинетику процессов дегидратации и разложения, удельную поверхность частиц, их форму и размер. [c.52]

Анализ фазового состава УДП, получаемых из формиатов смесей, на разных стадиях термического разложения свидетельствует о том, что сначала образуются зародыши металлической фазы одного компонента по мере появления металлической фазы второго компонента (на скорости зарождения и роста которой оказывают каталитическое влияние зародыши первого компонента) происходит взаимодействие между металлами с образованием твердого раствора. [c.56]

Гордон с сотрудниками [1], производя термический анализ смеси закиси железа и GeOg, около 700° отметили образование германата двухвалентного железа FeO-GeOg и около 820° — образование соединения со шпинельной структурой, которому приписали формулу (Fe, Ge)0-Fe20g. Заключение о наличии двухвалентного германия делалось на основании данных потенциалов возбуждения и ионных радиусов [2]. Протекание реакции 2Fe +Ge - 2Fe +Ge , таким образом, оказывается возможным, и ион Ge может быть не менее устойчив, чем ион Ge . [c.363]

Градуировочные зависимости оптической плотности растворов фул-леренов от их концентрации имеют удовлетворительные линейные корреляции (R 2 0,97) во всех исследованных растворителях. В растворах толуола и ССЦ получены аналитические зависимости для расчета концентраций фул-леренов С60 и С70 в двухкомпонентных смесях С60+С70 неизвестного состава (рис. 5.18). Анализы подобного рода необходимо проводить при получении экстрактов смесей фуллеренов из фуллеренсодержащей сажи, произведенной в результате термического испарения графита (см. п. 5.1.2). [c.232]

Анализ соотношений (1.78) и (1.79) показывает, что термический КПД теплового двигателя и коэффициент холодопроизводи-тельности зависят только от соотношения абсолютных температур. Чем больше различие в абсолютных температурах, тем выше эффективность работы тепловой машины. Из выражения (1.78) следует также, что термический КПД двигателя, работающего по циклу Карно, всегда меньше единицы. Он обращается в единицу только в двух практически недостижимых случаях при Т, = и = 0. При равенстве Т, = КПД двигателя обращается в нуль. Это значит, что для работы теплового двигателя необходимо наличие разности температур Т, и Т . В тепловых двигателях в качестве наивысшей температуры Т цикла обычно понимается температура сгорания рабочей смеси, а в качестве низшей температуры — температура окружающей среды. [c.46]

Термодинамический анализ реакций данной системы показал, что гексафториды вольфрама и рения термически устойчивы в области температур осаждения этих металлов. В равновесных условиях восстановление гексафторида рения водородом протекает гораздо легче, чем восстановление гексафторида вольфрама. Поэтому для подавления гомогенной реакции восстановления гексафторида рения водородом допустимы небольпше парциальные давления гексафторида рения. Подобные парциальные давления можно получить понижением общего давления реакционной смеси. [c.51]

На основании проведенного нами анализа методов исследования с учетом согласования результатов независимых измерений можно утверждать, что наиболее достоверные данные, характеризующие относительную термическую стойкость соединений классов полифенилов, получены в работах [Л. 16, 24, 30, 73, 82]. Данные этих работ, представленные в табл. 2-16, могут быть рекомендованы для оценки термической стойкости. Следует отметить, что наибольшее количество работ, посвященных исследованию термической стойкости, относится к соединениям класса полифенилов. Это объясняется запросами атомной энергетики, для которой рассматривалась возможность применения полнфенилов и их смесей в качестве теплоносителей. Установлено, что термическая стойкость этих соединений уменьшается при переходе от [c.61]

Термическая стойкость дифенильной смеси изучалась в работах [Л. 2, 8, 86]. На основе анализа экспериментальных данных TI опыта эксплуатацин установок с ди-фенильными смесями А. В. Чечеткин рекомендует при непрерывной продолжительной работе значение допустимой температуры 385 [Л. 2]. В работе [Л. 8] исследовалась стойкость дифенильной смеси в условиях циркуляционных испытанин при различных температурах и иарам етрах потока. Дифенильная смесь протекала по тонкостенной трубке, нагреваемой электрическим током в условиях, обеспечивающих интенсивную турбу-лизацию потока. Исследования проводились при следующих условиях [c.67]

Термическая стойкость гидрированных терфенилов исследована в работах [Л. 5, 9, 24]. Результаты измерений [Л. 24] приведены выше (табл. 2-11 и рис. 2-12— 2-14). Анализ работ [Л. 5, 24] показал, что смеси частично гидрированных терфенилов менее стойки, чем негид-рнрованных. Приняв в качестве базы для сравнения стойкость смеси изомеров терфенила ОМР, авторы [Л. 24] получили значения отношения скоростей образования газа и ВК продуктов для гидротерфенилов, представленные в табл. 2-20. [c.69]

Термический анализ позволяет составить приближённое представление о минералогическом составе глины. По температуре дегидратации можно заключить, пригодна ли глина для изготовления стержней или форм, применяемых в сухом виде. Смеси, содержащие глину с низкой температурой дегидратации после сушки, осыпаются. [c.76]

Анализ течения вскипающих потоков в коротких каналах приведен во многих работах. При этом установлен факт влияния термического и механического неравновесия на критические параметры смеси и критический расход. На основе развитых выше идей в настоящей главе приводится достаточно корректный и точный способ оценки степени неравно-весности двухфазного потока в выходном сечении короткого канала. [c.161]

Диаграмма состояния Ей—Pd приведена на рис. 258 по данным работы [1]. Сплавы выплавляли в дуговой печи в атмосфере А г. В качестве шихтовых материалов использовали Ей чистотой 99,5 % (по массе) и Pd чистотой 99,9 % (по массе). Исследование проводили методами микроструктурного, рентгеновского и термического aнaл i-зов. Термический анализ выполняли в контейнерах из Мо на прессо ванных образцах из смеси стружки Ей и порошка Pd. Во избежание взаимодействия с материалом контейнера сплавы с содержанием Pd более 75 % (ат.) подвергали термическому анализу в тиглях из оксида А1. [c.470]

Затвердевший камень, полученный на основе смеси с оптимальным соотношением сырьевых компонентов, представлен в основном низкоосновными гидросиликатами кальция, что подтверждают данные дифференциально-термического и рентгено- структурного анализов. [c.95]

Термографический анализ не может обнаружить этих соединений из-за отсутствия у них термических эффектов. На кривой нагревания (фиг. 2, 1) отмечены эндотермические эффекты нри температурах 115 и 440°. Первый эффект отвечает, по-видимому, удалению воды, захваченной из паро-водяной смеси мелкодисперсными и аморфными осадками при остывании котла. Это находит свое подтверждение в большой потере при прокаливании. Природа эндотермического эффекта при 440° остается пока невыясненной. [c.255]

Герше [1] осуществил термический анализ ряда смесей К2СО3 и КЬ205 и, помимо фаз, обнаруженных Рейзманом и Гольцбергом, указал на две новые фазы (обозначаемые X и У), богатые пяти-окисью ниобия, состав которых не был определен. Синтезирован- [c.536]

Диаграмма состояния. Диаграмма состояния системы Тг —Та, построенная [1] по результатам исследований, выполненных методами микроструктурного и рентгеновского анализов и определения температур начала плавления, приведена на рис. 425. Сплавы приготовлены плавкой в дуговой печи штабиков, спрессованных из смеси порошков иридия чистотой 99,9% и тантала чистотой 99,8%, и подвергнуты гомогенизации при 1735° в течение 24 часов. Термическую обработку образцов для исследований проводили при 1525— 2350°, Исследованиями установлено существование в системе следующих фаз (1г) — твердый раствор тантала в иридии, образующийся по перитектической реакции при 2380 химическое соединение ТгзТа — твердый раствор на основе этого соединения с минимальным содержанием тантала 23,5 ат,% (при 2380°) и максимальным — 33,5 ат,% (при 2120°) фаза аг — гомогенная при 1800° в области составов 41—42 ат,% Та фаза — с минимальным содержанием тантала 39 ат,% (при 2120°) и максимальным — 49,6 ат,% (при 1950°) фаза а —с минимальным содержанием тантала 59 ат,% (при 1950°) и максимальным— 88,6 ат,% (при 2475°) и (Та)—твердый раствор иридия в тантале. Максимальная растворимость тантала в иридии отвечает 2380° и составляет 16 ат.%. Максимальная растворимость иридия в тантале отвечает 2475° и составляет 7,2 ат.%. Соединение 1гзТа плавится конгруэнтно при 2450° фазы а и о образуются по перитектическим реакциям при 2120 и 2475°, фаза аг — по перитектоидной реакции при 1860°. [c.615]

В работе [64] фаза с кубической структурой моноураната свинца получена в более широком интервале концентраций, чем у Фронделла и Барнеса. В качестве исходных материалов использовались иОг и РЬО. Спрессованные смеси нагревали при температурах 800—900° С в платиновых пробирках. Пробирки помещали в кварцевые ампулы, содержащие гидрид титана, который создавал при разложении восстановительную атмосферу в ампулах. Дифференциальный термический анализ показал, что реакция между иОг и РЬО начинается при 550° С с образованием РЬи04 .г% содержащего шести- и четырехвалентный уран. Окисление урана до шестивалентного состояния объясняется реакцией окисления — восстановления [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...