Температурная зависимость угла потерь

Температурная зависимость Ь конденсатора определяется характером температурной зависимости угла потерь диэлектриков, разделяющего его обкладки, а при малых емкостях — и углов потерь диэлектриков, входящих в паразитную емкость. Нагрев конденсатора в конечном счете вызы- [c.92]

На фиг. 39 представлены температурные зависимости угла диэлектрических потерь и диэлектрической проницаемости для двух керамических сегнетоэлектриков, имеющих разный состав [c.79]

В температурной зависимости тангенса угла релаксационных диэлектрических потерь наблюдается максимум при некоторой температуре, характерной для данного вещества. При этой температуре время релаксации частиц диэлектрика примерно совпадает с периодом изменения приложенного переменного электрического поля. Если температура такова, что время релаксации частиц значительно больше полупериода изменения приложенного переменного напряжения, [c.48]

На рис. 3-10 представлены температурные зависимости тангенса угла диэлектрических потерь и диэлектрической проницаемости двух керамических сегнетоэлектриков, имеющих разный состав и соответственно этому разные точки Кюри. [c.56]

Рассмотрены схема и данные измерений диэлектрической постоянной и тангенса угла диэлектрических потерь эмульсий типа вода в нефти различных влажности и химического состава. Показано, что температурные зависимости диэлектрических свойств в 3-сантиметровом диапазоне длин волн имеют экстремумы в интервале 30—70°С, положения которых зависят от вязкости исходного нефтепродукта. [c.236]

Рис. III. 7. Температурная зависимость а — диэлектрической проницаемости е> 6 — тангенса угла диэлектрических потерь в слабых полях tg б в — пьезо

Рис. 3.1. Температурная зависимость динамического модуля упругости и тангенса угла потерь а — гомогенный аморфный полимер б двухкомпонентная гетерогенная смесь полимеров.

Динамические механические свойства гетерогенных полимер-полимерных композиций в решающей степени определяются свойствами непрерывной фазы. При стеклообразной непрерывной фазе наблюдается заметное изменение модуля упругости при Tg полимера дисперсной фазы, однако при температуре выше этой 7с форма кривой температурной зависимости модуля мало изменяется с увеличением количества дисперсной фазы. Тангенс угла механических потерь таких композиций проходит через резко выраженный максимум в области Тс дисперсной фазы, а в других условиях практически не зависит от количества дисперсной фазы. Аналогичные эффекты наблюдаются и в случае непрерывной эластичной фазы. При низкой концентрации дисперсной стеклообразной фазы наблюдается небольшое качественное различие в зависимостях динамического модуля упругости от состава для статистических сополимеров и гетерогенных полимер-полимерных смесей. Однако при этом формы кривых температурной зависимости динамического модуля упругости и особенно тангенса угла механических потерь различаются значительно сильнее. [c.162]

Фиг. 1Х.2Г. Температурная зависимость тангенса угла Диэлектрических потерь (в слабых полях) для различных пьезокерамик.

О пригодности пропиточных материалов к использованию совместно с эмалированными проводами можно судить также по прочности при растяжении и адгезионной прочности, набуханию или расслаиванию. Можно использовать также температурную зависимость тангенса угла диэлектрических потерь и результаты термогравиметрического анализа. Один из способов применения термогравиметрического ана- [c.142]

На рис. 5.1 приведены температурные зависимости удельного объемного сопротивления, электрической прочности и тангенса угла диэлектрических потерь покрытий ЭНБ-32 и ЭНБ-1А в воздушной среде [47, 203, 206]. На рис. 5.1,а приведены данные в ограниченном диапазоне температур, так как ЭНБ-32 спосо- р,Ом-м бен длительно работать при максимальной температуре около 300°С, однако он представляет интерес как один из немногих материалов, пригодных для влагостойкого электрооборудования. [c.131]

Рис. 50. Частотные и температурные зависимости составляющих комплексной диэлектрической проницаемости и тангенса угла диэлектрических потерь льда.

В температурной зависимости тангенса угла релаксационных диэлектрических потерь наблюдается максимум при некоторой температуре, характерной для данного вещества. При этой температуре время релаксации частиц диэлектрика близко совпадает [c.62]

На рис. 1 и 2 показаны типичные температурные зависимости диэлектрической проницаемости и тангенса угла электрических потерь нейтрального и полярного жидких диэлектриков. [c.6]

В этих случаях на температурной зависимости тангенса угла механических потерь tg 5 наблюдается два отчетливо выраженных максимума. [c.286]

Д. И. М а ш, Л. . М а Я н ц, И. Л. Фабелинский, Измерения температурной зависимости диэлектрической проницаемости и угла потерь диэлектриков в поле сантиметровых волн, ЖТФ 19, 1192 (1949). [c.499]

Длительное воздействие электрической нагрузки, особенно при большой температуре, вызывает испарение летучих фракций элект ролита, что еще больше увеличивает его внутреннее сопротивление и резко ухудшает температурную и частотную зависимость и увеличивает тангенс угла потерь Наиболее интенсивно этот процесс протекает у алюминиевых конденсаторов малых размеров [c.138]

Для топлив, имеющих точку росы выше 110° С, применение этого способа защиты поверхностей от коррозии по схеме рис. 9-3 нерационально, так как приводит к большим потерям тепла с уходящими газами. Зависимость температуры уходящих газов от температуры воздуха па входе в воздухоподогреватель выражается формулой (8-4) при г=0. Подсчет по этой формуле показывает, что при сжигании подмосковного угля в котлах высокого давления подогрев воздуха от 30°С до температуры, близкой к точке росы дымовых газов ( , =140° С), при сохранении неизменными значений температурных напоров в экономайзере и воздухоподогревателе (4 =40°С Д , =30°С), повышает температуру уходящих газов с 130 до 200° С, т. е. более значительно, чем при рециркуляции воздуха. Дополнительная потеря тепла с уходящими газами составляет в этом случае Л 2 = 4,5%. Подогрев воздуха до 110° С вызывает дополнительную потерю А 2 = 3,4%. [c.139]

В качестве примера рассмотрим измерения, проведенные на танталовой проволоке 0 1 мм. Расчет теплопроводности тантала проводился по формуле (18), т. е. для измерений использовались короткий и длинный образцы. В связи с этим в водоохлаждаемые зажимы первоначально была поставлена проволока длиной более 150 мм. В этом случае отводом тепла на концах в сравнении с потерями на радиацию можно было пренебречь, и образец рассматривался как бесконечно длинный . На длинной проволоке был определен температурный ход удельного электросопротивления и построена зависимость температуры проволоки от величины силы тока. Затем расстояние между зажимами уменьшалось до 30 мм и в них была укреплена эта же танталовая проволока, но уже в форме короткого образца. На образец подавался определенной величины ток и проводились измерения распределения температуры вдоль проволоки в средней части образца. Полученные данные наносились на график (рис. 1), и по углу наклона прямой определялась величина коэффициента а. Значение а можно также получить аналитически методом наименьших квадратов. Нами применялась как графическая, так и аналитическая обработка результатов. Таким образом получались все необходимые величины для подсчета коэффициента теплопроводности. [c.98]

На рис. 3-12 представлены температурные зависимости угла Рис. 3-11. Зависимость угла диэлек-диэлектрических потерь и ди- трических потерь установочной кера-электрической проницаемости температуры при 1 Мгц. [c.73]

Частотная и температурная зависимости диэлектрич. протгацаемости и тангенса угла диэлектрич. потерь tg6 для П. качествецно такие же, как для др. диэлектриков. Для П. установлено два типа диэлектрич. потерь, соответствующих двум типам кине- [c.22]

Диэлектрические войства. Исследования температурных зависимостей диэлектрической проницаемости е и тангенса угла потерь tg6 проводились на кристаллах НБН, выращенных из расплавов стехиометрического (BajNaNbsOis) и нестехиометрического (Ваг oasNao.niNbsOis) составов [29]. [c.181]

Высокое значение диэлектрической проницаемости и угла диэлектрических потерь, характерные для многих поликристаллических ферритов, находят удовлетворительное объяснение в рамках теории Вагнера—Купса [152]. В соответствии с этой теорией, ферриты состоят из участков с большой электронной проводимостью — кристаллит, окруженные участками с малой проводимостью — межкристаллитная прослойка. Теория неоднородности позволяет объяснить высокую диэлектрическую проницаемость ферритов, падающую с частотой, наличием максимумов в частотных и температурных зависимостях tg6, а также влиянием условий спекания на свойства ферритов, как результат изменения их кера Мической структуры. [c.25]

При нагреве в электрическом поле конструкция электродов рабочего конденсатора должна обеспечивать возможность работы с требуемыми градиентами напряжения. Поэтому необходимо было определить рациональную конструкцию рабочего конденсатора в отношении получения максимальной электрической прочности системы электроды — склеиваемый материал, и обесп ечивающие склеивание заданной площади образца. Кроме того, конструкция электродов должна обеспечивать регулирование начальной температуры электродов и постоянный термический к. п. д. в процессе нагрева. Для этой цели были использованы электроды с водяным охлаждением. Для оценки энергетических процессов не менее важным является знание электрических параметров нагреваемых материалов и изме нение их в процессе нагрева. С этой целью определяются температурные зависимости диэлектрической проницаемости и тангенса угла потерь в первую очередь используемого клея (рис. 112). [c.144]

Рис. 2.7. Температурные.зависимости модуля упругости Е и тангенса угла потерь tg для частично застеклованного кристаллического полимера

Рис. 2.9. Температурная зависимость тангенса угла диэлектрических потерь ( ) и электропроводности (2) полиамидоимидной эмаль-пленки.

Интерес представляют зависимости тангенса угла потерь и проницаемости от частоты и от амплитуды переменного поля, а также зависимость обратимой проницаемости от напряженности подмагничиваю-щего поля и различного рода температурные зависимости. [c.298]

Исследование диэлектрических свойств композиций показало, что с повышением температуры наблюдаются не только рост тангенса угла диэлектрических потерь и диэлектрической проницаемости, но и изменение их температурной зависимости. Причем критической температурой обработки является 700°С, которая приводит к возникновению максимумов дипольных потерь. Это, несомненно, связано с наличием в составе композиции мусковита, кристаллическая решетка которого начинает разрушаться при 700°С, как было показано термографическим и рентгеноструктурным анализами. Это приводит к возрастанию асимметрии кристаллической решетки, образованию окислов и продуктов. их взаимодействия с алюмофосфатом. Следствием этого является значительное увеличение дипольных потерь и диэлектрической проницаемости при 200—600°С. Возрастают и потери электрической проводимости. Длительное воздействие высокой температуры (800°С) не изменяет установленной закоиомеоиости [lOl]. [c.68]

В области более высоких температур тангенс угла диэлектрических потерь материалов на основе слюды определяется, как II удельное объемное сопротивление, показателями слюды, что подтверждается температурными зависимостями 6 и е, снятыми на образцах беспятни- [c.77]

Рис. 3. Температурная зависимость диэлектрической проницаемости е и тангенса угла диэлектрических потерь tqd ддя BiSЬ0 J на частоте f = 1 кгц

Рис. 4. Температурная зависимость диэлектрической проницаемости и тангенса угла диэлектрических потерь 1а(5 для ЗЬЗЬО на частотах I и 100 кгц

На рис. 20-44 изображена температурная зависимость удельного сопротивления СеОг с энергией активации 2,68 эВ. Электропроводность СеОг стехиометрического состава имеет электронный характер. При частичном юсстановлении в составах, промежуточных между СеОа и СеаОз, а также при наличии примесей окислов типа МО и МгОз, увеличивающих дефектность структуры, появляется значительная анионная проводимость, доля которой зависит от состава. Диэлектрическая проницаемость и тангенс угла диэлектрических потерь СеОг на спеченных образцах при частоте 1 МГц составляют [c.366]

Рис. 4-6-5. Температурная зависимость диэлектрической проницаемости Ег И тангенса угла диэлектрически.х потерь й 6 керамики ВаНОз. 7 с — точка Кюри Го — температура Кюри — Вейсса / — ромбоэдрическая фаза 2 — ромбическая —тетрагональная

Рис. 2. Температурная зависимость тангенса угла магнитных потерь (а) и начальной магнитной проницаемости (б) ферритов (N 20 )1 02 6, (/ и / ) и (Ы1 2Пр)о 92Со доРе1 9д04 (2 и 2 ), измеренных на частотах 100 кгц (I п 2)

Если диэлектрик представляет собой смесь двух или более полярных веществ зависимость й (Г) может иметь два или бо-пее максимума, вызываемые влиянием отдельных составляющих сме. си. Пример дан на рис. 3-22 первый максимум (при —55 °С) определяется потерями в самой бумаге (клетчатке), а второй (при -Ь35 С)—потерями в пропитывающей массе (масло-канифольный состав). В отдельных случаях кривая tg б (Т) даже и химически ивдивидуального диэлектрика может иметь два максимума это объясняется разным характером потерь (дипольные и структурные и т. п.) или другими -причинами. Для иллюстрации на рис. 3-23 приведена температурная зависимость тангенса угла потерь полизтилентерафталата (терилена). [c.186]

Множественность релаксационных переходов в полимерах и низкая интенсивность некоторых из них снижают эффективность использования дилатометрии и калориметрии для исследования этих переходов. Поэтому широко использзтотся методы, более чувствительные к изменению подвижности макромолекул, — динамические механические и диэлектрические [30—35], метод ядерного магнитного резонанса [41], радиотермо-люминёсцентный метод [42]. Для конструкционных термопластичных полимеров наибольшее практическое значение имеют динамические механические, в том числе акустические [34] методы, в которых определяют температурные зависимости таких важных показателей механических свойств, как динамический модуль упругости, скорость распространения звука, модуль потерь, тангенс угла механи ческих потерь, логарифмический декремент затухания и т. д. Температурные зависимости динамических механических свойств, на которых четко проявляется множественность релаксационных переходов в полимерах, часто называют механическими спектрами полимеров. [c.18]

Наибольшее распространение, по-видимому, получил динамический механический анализ, согласно которому измеряются температурные зависимости действительной Е и мнимой Е" частей комплексного модуля упругости Е = Е + /Е", а также тангенса угла механических потерь tgSg = Е"/Е (рис.34). Температурная зависимость tgSg обнаруживает несколько максимумов, из которые наиболее интенсивный (и высокотемпературный) связан с переходом из стеклообразного состояния в высокоэластическое. [c.111]

Влияние полидисперсности должно проявляться при динамических механических испытаниях. В этом случае асимметрия температурной зависимости тангенса угла механических потерь в области а-псрехода (при Т < 7 ) тоже связана с переходом в вязкотек чее состояние более коротких цепей, имеющих N < Ыс- Полимер, не имеющий низкомоле1д лярной компоненты Ы> М ), должен иметь симметричный максимум потерь. [c.205]

В результате испытаний получены температурные зависимости динамического модуля сдвига и тангенса угла механических потерь tg5. Эти зависимости качественно хорошо согласуются (с учетом частотного сдвига) с результатами, полученными на анало1ичных объектах другими авторами. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...