Масло, расчет количества

Для нахождения максимального осаждения цезия из потока аргона путем конденсации в пределах одного исследованного теплообменника были выполнены расчеты для случая применения в качестве охлаждающей среды трансформаторного масла. Расчеты показали, что при рассматриваемых режимных параметрах течения парогазовой смеси с концентрацией цезия 10 —10 кг/кг максимальное осаждение может составить 65—70% от поданного количества. Более глубокая очистка смеси с помощью конденсации на охлаждаемой поверхности в пределах одного теплообменника невозможна вследствие туманообразования в потоке. [c.282]

Ввиду недостаточной надежности расчета количества масла, потребляемого подшипником, необходимо при первых пусках турбогенератора (после его монтажа) тщательно наблюдать за температурой масла и в случае необходимости изменить диаметр установленных шайб. Нагрев масла в подшипнике допускается не больше 12—15° С. [c.496]

Это отношение может служить для пересчета жирной кислоты, израсходованной в производстве. смолы, на количество масла в полученной смоле или для расчета количества жирной кислоты, необходимого для получения смолы Б, содержаш,ей определенное количество масла. Ниже приводится такой же теоретический расчет для смолы Б, содержащий 5 молей фталевого ангидрида, 4 моля глицерина и 2 моля жирной кислоты. [c.324]

Фиг. 209. Условная площадь поверхности трущихся пар, принимаемая для расчета количества масла, необходимого для смазки масляным туманом

Тепловой расчет. Конструктивно силовые червячные передач выполняют обычно в закрытом исполнении (редукторы). При длительной работе червячного редуктора происходит значительное-тепловыделение. Температура масла, залитого в редуктор, повышается, вязкость масла падает, и оно в значительной мере теряет свои смазывающие свойства. Для обеспечения нормальной работы передачи необходимо, чтобы количество теплоты, выделяющееся в результате превращения механической энергии в тепловую, не превышало количества теплоты, отводимой от передачи естественным или искусственным путем. Поэтому, кроме геометрического и прочностного расчетов, для червячных редукторов обязательным яв.тя-ется тепловой расчет его задача состоит в том, чтобы температура масла в картере редуктора не превышала допускаемого значения 1Д] = 80. .. 90 С. [c.485]

Тепловой расчет червячной передачи при установившемся режиме работы выполняют как проверочный на основе теплового баланса Q = Qq, где (2в = (1——количество теплоты, выделяемой работающей передачей в одну секунду Q = K x х(/ —— количество теплоты, отводимой наружной поверхностью корпуса в 1 с. Из условия теплового баланса находим -г ) Р = t )A, откуда температура масла в корпусе червячного редуктора, С, при непрерывной работе [c.257]

Давление масла при входе в подшипник р = 0,06 0,2 МПа, температура ti = 40-н45 °С. В процессе расчета определяют количество масла, необходимое для обеспечения нормальной работы подшипника, в том числе для отвода теплоты трения. При этом следует иметь в виду, что допустимое повышение температуры масла [c.308]

При этом имеют место большие потери мощности на перемешивание масла, и в корпусе редуктора может образоваться в большом количестве масляная пена. Уровень масла в масляной ванне выбирается с таким расчетом, чтобы все ведомые колеса при окружных скоростях, близких к предельным, погружались в масло не менее чем на высоту зуба. Тихоходные зубчатые колеса могут погружаться в масляную ванну значительно глубже (до 100 мм). [c.8]

Расчет времени, необходимого для проведения эксперимента, приведен йз условия получения в масле радиоактивного вещества в количестве 10 г от 20 радиоактивных вставок общей [c.155]

Для смазки опытных редукторов использовалось масло АК-Ю с присадкой серы. Сернистая основа с содержанием серы до 4,5% приготовлялась на нефтемаслозаводе им. Шаумяна из стандартного минерального масла индустриальное-50 или Д-11. Перед употреблением эта сернистая основа тщательно перемешивалась и добавлялась в качестве присадки к маслу АК-10 с таким расчетом, чтобы в нем было 0,8—1,0% серы. По имеющимся в литературе сведениям наличие такого количества серы в масле способствует быстрой приработке сопряженных поверхностей, а также образованию сульфидной пленки, которая предохраняет трущиеся поверхности от схватывания и заедания. [c.63]

Пары масла или туман в бак насоса могут попасть в основном за счет диффузии с потоком газа, подсасываемым И3 масляной ванны или газовых полостей баков герметичных протечек, а также при снижении уровня в баке насоса или при пуске масло-системы. Проведенные для реактора ВН-350 расчеты показали, что количество паров масла, проникающих из подшипников в контур, может быть значительным. Заметного снижения этой величины можно добиться заменой турбинного масла вакуумным, обладающим гораздо меньшим давлением насыщенных паров (например, бустерные маслом марки Г , давление насыщенных паров которого при 50°0 равно 0,02 Па вместо 12 Па для масла Т22). Из оценок следует, что такая замена приводит к снижению вероятного количества масла, попадающего в контур, примерно в 150 раз. [c.123]

Сторонними источниками, влияние которых следует учитывать при тепловом расчете полимерных подшипников, в первую очередь являются другие подшипниковые узлы. Теплоотвод от фрикционных муфт, при работе которых может выделяться большое количество теплоты, осуществляется в основном через корпус в окружающую среду, в то время как они обычно расположены на одном валу с подшипником, куда теплота от муфты поступает в малом количестве и ее можно не учитывать. При работе зубчатых передач образуемая теплота тоже в основном отдается венцами колес окружающему воздуху или маслу. [c.101]

Тепловой баланс подшипника с трудом поддается расчету, так как 1) недостаточно надежно определение расхода масла через ненагруженную часть подшипника 2) необходимо учитывать работу трения в ненагруженной части подшипника экспериментальных материалов для определения этой работы недостаточно 3) не поддаются аналитическому определению количества тепла, подводимого от горячих частей турбины и отдаваемого в окружающую среду. [c.460]

В первом приближении можно допустить, что подводимое извне и отводимое в окружающую среду количества тепла взаимно уравновешиваются. Подшипник со стороны низкого давления турбины при таком методе расчета будет иметь расчетную температуру несколько выше истинной, что в процессе эксплуатации турбины легко может быть исправлено (если это окажется необходимым) уменьшением количества масла, подаваемого к этому подшипнику. [c.460]

Расчет потребного количества маслозаправщиков для заправки самолетов маслом за один рейс производится по формулам в зависимости от заданного времени заправки (т) и достаточности емкости резервуара (т ) [c.153]

Смолу с маслом нагревают до 240°, выдерживают при этой температуре 115 мин., затем охлаждают до 230 и разбавляют уайт-спиритом п скипидаром. После разбавления растворителем вводят растворимые сиккативы из расчета 0,5% РЬ, 0,05% Со и 0,05% Мп от веса масла. К готовому лаку добавляют ASA в количестве 0,5% от веса сухого остатка лака. [c.243]

Схема станции жидкого смазывания редуктора показана на рис. 36, где 1 - насос 2 - фильтр-холодильник 3 - бак-отстойник 4 - предохранительный клапан 5 - манометр 6 - указатель течения масла 7—вентиль. Во многих случаях дйя более удобного слива масла из ванны редуктора станцию помещают значительно ниже редуктора. При струйном смазывании зубчатых передач редукторов для определения размеров и производительности централизованных станций необходимо установить количество масла, подаваемого на зацепление. В этом случае ориентировочно расход масла принимается 3.. .4,5 л в минуту на 1 кВт потерь мощности в зацеплении. Предполагается, что масло будет охлаждаться в холодильниках на 5...8°С. Для более точного определения объема масла, подаваемого к зацеплению и подшипникам, требуется расчет. [c.450]

Промасливание пассивированных деталей после фосфатирования менее надежно с точки зрения защиты от коррозии и применяется в тех случаях, когда окраска таких деталей затруднена сложной конфигурацией их или же нежелательна по каким-либо причинам. Для промасливания применяют те же масла, что и при воронении. В случае необходимости нанесения тонкого слоя масла промасливание производится в водном растворе эмульсии. Хорошо себя зарекомендовала эмульсия, составленная из смазки 59Ц (СП-3) по ГОСТ 5702—51. Указанную смазку разводят в воде из расчета 140—160 г л умягченной воды. Содержимое перемешивают сжатым воздухом до получения однородной эмульсии. Детали выдерживают в этой эмульсии при комнатной температуре и перемешивании в течение 15—20 мин., после чего обдувают сжатым воздухом до удаления видимой эмульсии и просушивают при 105— 120° С до полного испарения воды. Для совмещения операций пассивирования и эмульгирования в раствор эмульсии можно добавить расчетное количество бихромата калия. В этом случае обработку производят при 60—80° С. [c.89]

Для получения олифы в варочный котел загружают предварительно нагретое до 100—120° льняное масло в количестве 65—75% от общего объема котла. Чтобы избежать перегрева и пригорания масла ко дну, его необходимо все время перемешивать. К загруженному маслу при работающей мешалке добавляют свинцовый и марганцевый сиккативы (сначала одну четвертую часть от общего содержания их в олифе). Сиккатив должен быть предварительно хорошо высушен, так как при наличии в нем влаги может произойти выброс и разбрызгивание масда. После загрузки сиккатива масло нагревают со скоростью 30—40° в час при непрерывном перемешивании. Нагрев масла ведут до 275° и выдерживают его при этой температуре в течение всего процесса полимеризации. Когда масло приобретает вязкость 25—30 сек. по вискозиметру ВЗ-4 при 20° и удельный вес его достигает 0,936 г см , нагрев котла /прекращают и в масло дополнительно вводят сиккатив из расчета содержания в готовой олифе 0,10% свинца, 0,06% марганца и 0,01% кобальта. Масло с сиккативом перемешивают 30 мин. и полученную олифу сливают из котла в приемный бак при температуре не выше 250°. Охлажденную ииже 120° олифу передают из приемника в отстойный бак или падвергают центрифупированию для удаления осадков. После отстаивания или центрифугирования олифу передают на склад готовой продукции. [c.86]

Выражение oil length длина нитей обозначает отношение количества масла к количеству смол в пленкообразующей среде. Расчет соотношения производят различными путями, включая простое деление и, как это сделано в настоящем тексте, определение процентного содержания масла, исходя из массы нелетучих пленкообразующих веществ. Для традиционных лаков точное значение определяется непосредственно через относительное количество масел и смол. Для более сложных пленкообразующих, включая алкиды масел, такие простые расчеты невозможны в этом случае делают различные допущения, и значения могут быть получены только теоретически. Термины большая средняя и короткая длина нитей широко используют для обозначения пропорционального содержания масел (соответственно высокое, среднее и низкое). Точные границы, разделяющие масла на эти условные группы, установить трудно. В настоящем тексте выражение большая длина нитей относится к пленкообразующим материалам, содержащим более 65% масла ( жирные ) материалы со средней длиной нитей содержат от 50 до 65% масла ( средней жирности ) пленкообразующие с короткой длиной нитей ( тощие ) содержат <50% масла. [c.467]

Точный расчет количества масла, необходимого и достаточного для сохранения теплового равновесия в соответствующих деталях станка, а отсюда расчет элементов смазочной системы затрудняется главным образом недостаточным еще знанием зависимостей, характеризующих теплопередачу через стенки сложной формы (к тому же окрашенные с обеих сторон или покрытые снаружи краской, внутри — нитролаком) и излучение ими тепла. Невозможно также точно рассчитать мощнссти, затрачиваемые на трение в передачах, подшипниках, на направляющих и пр., а следовательно, точно определить эквивалентные им количества тепла. По необходимости приходится поэтому довольствоваться приближенными способами расчета смазочных систем, основанными либо на упрощенном уравнении теплового равновесия, либо на собранных опытным путем данных о нормах расхода смазки для станков различных типо-размеров. [c.712]

Наиболее важные для практического применения трансформаторного масла свойства нормированы ГОСТ 982—80. Из этих характеристик необходимо знать кинематическую вязкость при температуре 20 и 50 С, так как при увеличении вязкости сверх допустимых пределов хуже отводится теплота от обмоток и магнитопро-вода транс( рматора, что может привести к сокращению срока службы электрической изоляции. Стандартом нормировано также так называемое кислотное число — количество граммов КОН, которым можно полностью нейтрализовать все кислые продукты, содержащие в 1 кг масла. Этот показатель важен для учета старения масла в процессе его эксплуатации и для разных марок масла не должен превышать значений 0,03—0,1 г КОН на 1 кг. Для расчета расширителей трансформаторов, в которые переходит часть масла из бака трансформатора при повышении температуры, важно также учитывать и плотность масла, которая составляет 0,85—0,9 мг/м , и температурный коэффициент объемного расширения, имеющий [c.195]

Строят линии износа во время работы двигателя или механизма в следующем порядке. Во время работы механизма из масла отбирают пробы по 100—150 г и одновременно замеряют объемное или весовое количество масла, находящееся в механизме. Одним из существующих методов — предпочтительно колориметрически или полярографически — определяют концентрацию железа в пробе масла. Далее простым арифметическим расчетом устанавливают абсолютное количество железа, которое находится в масле двигателя. [c.29]

Диаметр трубопроводов масляной системы определяется расчетом по заданному количеству масла Q, протекающему по трубе в единицу времени, и скорости масла ш, принимаемой для маслоподводящих труб не свыше 1,5 м1сек, для сливных труб не свыше 1 м1сек [c.495]

В связи с отсутствием достаточно надежных методов расчета бронзовых иружпн их характеристика должна проверяться при сборке узла, а нажим регулироваться так, чтобы удельное давление на уплотняемых поверхностях превышало на 30—50% давление масла. Для проверки силовой характеристики пружин применялось приспособление (рис. 26). На неподвижном основании / укладывались чисто проточенные диски 2 w 3, между которыми находились опытные пружины с наружным диаметром 770 мм, толщиной бронзы 0,5 мм, количеством прорезов 64, высотой профиля 5 мм. Деформация пружин производилась с помощью нагрузочного устройства, которое состояло из стержня с резьбой, гайки 4 и динамометра 6. Для устранения влияния перекосов применялся шарикоподшипник упорный со сферическим кольцом 5. [c.45]

Для поддержания необходимой температуры масла производим тепловой расчет гидропривода, при котором найдем поверхность теплоотдачи при воздушном охлаждении. Количество выделяемого гидроприводом тепла Qf ккал1ч определяется мощностью потерь Nf. Отдаваемая гидроприводом мощность N = 1 кет, а потребляемая мощность Л 1 = (л — общий к. п. д.), поэтому, [c.120]

При вращении вала точки кромки перемещаются в радиальном направлении вследствие воздействия микронеровностей поверхности вала и его биения из-за динамического эксцентрицитета. Кроме того, силы трения смещают кромку в направлении вращения. В результате этого точки уплотняющей кромки совершают сложные движения, траектории которых близки к эллипсам, а между валом и уплотняющей кромкой появляется гидродинамическая пленка масла. Однако толщина этой пленки весьма мала и обычно не превышает 1 мк, поэтому для расчета манжеты может быть использовано равенство (5.23). Для обеспечения герметичности необходимо иметь удельную силу Р > 0,2 кПсм, при которой наблюдается просачивание масла без каплепадения, или утечки в количестве 3—5 капель [c.162]

Введение в масло фенольных СМОл из расчета 3,5 кг и больше масла на 1 кг Смолы обеспечивает лаковой нленке вьгсокую прочность, iHO наиболее прочные лаки получаются при введении 100%-ной фенольной смолы из расчета 2,0—2,8 кг масла на 1 кг смолы. Следует иметь в виду, что прочность прозрачных Пленок некоторых наружных покрытий может быть повышена введением в лак 0пределенн01Г0 количества непрозрачного пигмента. [c.222]

Смесь 50,0 кг смолы с дегидратированным касторовым маслом нагревают до 305° в течение 35—40 мин., после чего добавляют сардинковый жир. Затем сплав нагревают до 290—295 , выдерживают его при этой температуре и добавляют остальное количество смолы. Охлажденный до 230° сплав разбавляют растворителем. Растворимые сиккативы вводят в лак иэ расчета 0,5% РЬ и 0,05% Са от веса масла. [c.245]

Сиккативы. Растворимые сиккативы вводят ib лаки и покрывные эмали из расчета 0,5% РЬ и 0,04% Со от веса масла в лаке. Для пплучеиия эмали, стойкой к действ ию дыма, 0,5% РЬ заменяют 0,04—0,09% Са. Количество сиккатива зависит, кроме того, и от вида применяемого пигмента. Описанный выше лак легко наносится кистью, хорошо рз стушевывается и дает более высокий блеск, чем лаки на алкидных смолах. [c.259]

На практике промышленные оиккативы обычно оценивают не по содержанию в них сухого сиккатива, а по содержанию сикка-тивирующего металла. Это дает созможность рассчитать потребное количество различных сиккативов нафтенатов, линолеатов и т. д. — по известному содержанию в них металлов. В рецептуры масляных лаков сиккативы вводят из расчета определенного количества металла на единицу веса масла, входящего в состав лака. В различные синтетические смолы, алкиды, силиконы и т. п. сиккативы вводят из расчета определенного количества металла на единицу веса сухого остатка. [c.268]

Этот расчет является теоретическим фактически всегда применяют, ка будет указано иже, избыток глицерина. Когда при получении алкидо1В, модифицироваиных маслом, в качестве модификатора применяют жирную кислоту, то для ее этерификацин следует вводить добавочное количество глицерина. Для расчета этого количества глицерина полезно пользоваться следующим соотношением между жирной кислотой, глицерином -и маслом [c.324]

Смазка МС-70, ГОСТ 9762-63 8% стеарина, 5% стеарата алюминия, 5% церезина, гидрата окисич бария по расчету на омыление стеарина, 2% полиизобутилена молекулярного веса от 135 ООО до 225 000, остальное количество — масло МВП 80 Антикоррозионное покрытие металлических поверхностей приборов и механизмов, соприкасающихся с морской водой, рабочая смазка [c.83]

Для окраски, т. е. покрытия поверхностей перед разметкой, применяются различные составы, при этом чаще всего используются раствор суснендил мела с добавкой клея. Для приготовления сус-иецдила на 8 л воды берут 1 кг мела и доводят до кипения. Затем в него добавляют еще раз жидкий столярный клей из расчета 50 г на 1 кг мела. После добавления клея состав еще раз кипятят. Во избежание порчи состава (особенно в летнее время) в раствор рекомендуется добавить небольшое количество льняного масла и сиккатива. Такой краской покрывают необработанные заготовки. Окрашивание производится малярными кистями, однако этот способ малопроизводителен. Поэтому, когда это возможно, окрашивание следует выполнять с помопхью распылителей (пульверизаторов), которые кроме ускорения работы, обеспечивают равномерную и прочную окраску. [c.38]

Размер частицы Dp либо известен в результате анализа проб масла, либо может быть вычислен. Разрушающий потенциал загрязняющих веществ, имеющихся в системе, зависит не только от размера частиц и от свойств материала частиц (твердость, ударная вязкость, хрупкость и т.д.), но и от среднего диаметра подшипника и от вероятности попадания этих частиц в зону контакта. Кроме того, в расчетах значений т с используют коэффициенты R] и R2, которые характеризуют загрязненность системы. С помощью коэффициента R оценивают количество частиц загрязнений в опоре, с помощью коэффициента R2 - опасность частиц загрязнений для подшипников. Значения коэффициента R зависят от условий применения подшипника, включая конструкцию и условия монтажа, и от способа1смазывания (циркуляционное смазывание маслом, масляная ванна, смазывание пластичным смазочным материалом), которые оказывают влияние на расположение частиц. Для определения коэффициента R2 следует определить или оценить максимальные размеры и вид загрязняющих частиц (сталь, цветные металлы и сплавы, песок и т.д.). [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...