Высота шероховатости критическая

Большой практический интерес представляет исследование влияния сжимаемости на переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный при наличии шероховатой поверхности. При высоких числах Маха ламинарный слой может сохраняться при значительно большей шероховатости, чем в несжимаемых течениях (критическая высота шероховатости приблизительно в 3- 7 раз выше). [c.93]

Этот факт иллюстрирует рис. 2.4, где приведены кривые постоянных значений индикатрисы рентгеновского рассеяния в плоскости углов 0, ф. При расчетах предполагалось, что функция корреляции высот шероховатостей экспоненциальная х (р) = = exp (—p/а). Обращаем внимание на то, что на рис. 2.4 угол 0 отложен в единицах критического угла 0< а угол ф — в единицах 0 , т. е. ширина индикатрисы рассеяния по углу ф существенно меньше, чем по углу 0. Поглощение не учитывалось, [c.62]

В области полного внешнего отражения у имеет порядок критического угла и амплитуда шероховатости Aj обратно пропорциональна корню квадратному из плотности материала зеркала. Следовательно, независимо от поперечного размера неоднородности dj геометрические эффекты в рассеянии доминируют, если высота шероховатости А j больше, чем К (4л sin у). Этот вывод приводит к интересным следствиям для многослойной оптики. [c.449]

До какой высоты элементов шероховатости последняя не оказывает никакого влияния на переход ламинарной формы течения в турбулентную (Критическая высота шероховатости в ламинарном пограничном слое.) [c.488]

При сверхзвуковых течениях критическая высота шероховатости приблизительно от трех до семи раз выше, чем при несжимаемых течениях. Опыты Р. Г. Корке-ги [ 1, выполненные при еще более высоком числе Маха Ма = 5,8, показали, что при такой скорости шероховатость в виде проволоки, [c.491]

Если мы рассмотрим аналогичный случай (небольшой самолет) при турбулентном пограничном слое, то при помощи рис. 21.13 найдем, что допустимая высота шероховатости равна приблизительно 0,02 мм (см. также таблицу 21.3). Следовательно, критическая высота шероховатости, вызы-ваюш[ая переход ламинарного течения в турбулентное, приблизительно в 10 раз больше, чем допустимая высота шероховатости при турбулентном пограничном слое. Таким образом, ламинарный пограничный слой допускает, без увеличения сопротивления, значительно более высокую шероховатость, чем турбулентный пограничный слой. [c.598]

Критическая высота шероховатости вызывает в пограничном слое переход ламинарного течения в турбулентное. [c.290]

Шероховатость критической высоты изменяет величину сопротивления из-за перемещения точки перехода вверх против течения. [c.290]

Задача 15.9. При условиях задачи 15.7 вычислить критическую высоту шероховатости. Ответ Ks кр 0,43 мм при Rex =10 . [c.291]

Критическая высота шероховатости, вызываюш,ая переход ламинарного течения в турбулентное, в 10... 15 раз больше допустимой высоты шероховатости для турбулентного пограничного слоя. [c.291]

В критическом сечении сопла ЖРД при температуре газа 3275 К и давлении р 4,0 МПа допустимое значение высоты шероховатости составляет 0,001 мм. [c.378]

Оценка влияния сжимаемости на эффективность шероховатости показывает, что с увеличением М оо критические высоты шероховатости возрастают. Это явление подтверждается экспериментами (рис. 7.1.21). Таким образом, пограничный слой в сжимаемой жидкости менее чувствителен к шероховатости, чем в несжимаемом потоке. После того как отношение [к — высота элемента шероховатости 6 —толщина вытеснения в сечении пограничного слоя, где расположен турбулизирую-щий элемент) достигнет критического значения, дальнейшее его возрастание даже на небольшую величину приводит к быстрому перемещению [c.352]

Расчеты и экспериментальные данные показывают, что критическая высота шероховатости, вызывающая переход ламинарного течения в турбулентное, значительно больше (примерно в 10 раз при малых скоростях), чем допустимая высота шероховатости при турбулентном пограничном слое. [c.352]

Вместе с тем можно указать наименьшую (критическую) высоту при которой переход ламинарной формы в турбулентную совершается непосредственно около элемента шероховатости. Эта высота определяется из формулы [c.92]

Несомненно, наблюдается возрастание шероховатости рельефа излома в области формирования усталостных бороздок с шагом более 1 мкм. Оно происходит именно из-за эффекта пластического затупления вершины трещины. Пластическое затупление не может быть компенсировано на нисходящей ветви нагрузки, и последовательно формирующиеся усталостные бороздки все более удаляются от (условно) первоначально расположенной горизонтальной плоскости. Затупление имеет свои офаничения по высоте профиля в связи с вязкостью разрушения материала, и поэтому долго по длине трещины этот процесс не может быть реализован. Именно этим и объясняется ограничение максимально возможной величины шага усталостных бороздок, которая может быть сформирована в материале на стадии стабильного роста трещины. После затупления трещины материал в локальной зоне упрочняется, и это позволяет осуществить ротационный эффект формирования профиля бороздки на нисходящей ветви. Критическое затупление переходит к страгиванию трещины по механизму статического проскальзывания, и формирование профиля усталостной бороздки оказывается уже невозможным. [c.219]

Как известно [34], критическая высота бугорков шероховатой поверхности определяется зависимостью [c.119]

Закономерности изменения шероховатости и наклепа обработанной поверхности при изменении скорости резания аналогичны закономерностям изменения интенсивности износа инструмента. При работе на скоростях резания, обеспечиваюш,их минимум интенсивности износа инструмента, наблюдается минимум (или стабилизация) высоты неровностей и минимум (или стабилизация) глубины и степени наклепа обработанной поверхности. Равенство скоростей резания, соответствующих точкам минимума или критическим точкам кривых ho.Jl=f v) г=/(и) Я=/(у) и h =f v) является вполне закономерным явлением, так как изменение отмеченных характеристик процесса резания происходит в значительной мере под действием одних и тех же физических причин. [c.246]

Критическое давление, при котором происходит переход от упругого деформирования к пластическому, зависит прежде всего от механических свойств материалов (а , Е, х) и от геометрических параметров шероховатости поверхности (г, ), т. е. от распределения микронеровностей по высоте и по форме. С повышением упругих свойств материала (ст,.) возрастает критическое давление и более затруднен переход от упругого деформирования к пластическому. Резко очерченные неровности пластически деформируются при меньших напряжениях, чем сглаженные. [c.14]

Изолированная шероховатость цилш1Дричеекой формы. Под цилиндрической (или двумерной) изолированной шероховатостью понимается шероховатость, создаваемая проволокой или другим цилиндрическим телом укрепленным на обтекаемой стенке поперек направления течения. Для критической высоты такой шероховатости, т. е. для наибольшей высоты шероховатости, еще не вызывающей перехода ламинарной формы течения в турбулентную, С. Голдстейн [ 1] получил на основе старых измерений соотношение [c.488]

Рис. 17.43. Влияние двумерной изолированной шероховатости на критическое число Рейнольдса для продольно обтекаемой плоской пластины при сжимаемом течении. По измерениям П. Ф. Бринича [ ]. к — высота шероховатости 61 — толщина вытеснения пограничного слоя в том месте, где расположен элемент шероховатости.

Перейдем к ламинарному пограничному слою. Будем называть высоту элемента шероховатости, вызывающего в ламинарном пограничном слое переход ламинарной формы течения в турбулентную, критической высотой шероховатости (см. 7 главы XVII). Наличие шероховатости с критической высотой меняет величину сопротивления вследствие того, что точка перехода перемещается вперед, т. е. вверх по течению. При этом в зависимости от формы тела сопротивление может либо увеличиться, либо уменьшиться. Увеличение сопротивления происходит в том случае, когда для рассматриваемого тела преобладает сопротивление трения (примером может служить крыловой профиль) уменьшение же сопротивления наблюдается иногда у тел с преобладающим сопротивлением дав ления (например, у круглого цилиндра). Согласно японским измерениям, выполненным для изолированных шероховатостей критическая высота шероховатости для ламинарного пограничного слоя определяется формулой [c.597]

Новые тхцательные измерения, выполненные Э. Г. Файндтом [ ], позволили уточнить формулу (21.41) для критической высоты шероховатости (см. 7 главы XVH). [c.598]

Чтобы подшипник мог работать при жидкостном трении, самая узкая часть зазора, равная hmin, должна быть не меньше некоторой критической величины /г р, при которой отдельные неровности поверхностей шипа (цапфы) и подшипника сближаются настолько, что происходит разрушение непрерывной струи, образующей масляный клин. Если оси шипа (цапфы) и подшипника строго параллельны, то считают, что /1 р зависит от величины шероховатости трущихся поверхностей. Эта шероховатость характеризуется высотой неровностей на поверхностях трения. [c.332]

Исследования, выполненные Смитом и Клютнером, показали, что критическая высота бугорков шероховатой поверхности зависит от турбулентности потока. При повышении степени турбулентности потока требуется более значительная шероховатость, чтобы вызвать турбулизацию ламинарного слоя. Таким образом, увеличение турбулентности потока сопровождается повышением значения критической шероховатости. Из опытов Шпейделя следует, что величина k p увеличивается и с увеличением отрицательного градиента давлений вдоль поверхности. [c.119]

Рис. 17.40. Зависимость критического числа Рейнольдса в ламинарном пограничном слое от отношения высоты h изолированной двумерной шероховатости к толщине вытеснения 6ik пограничного слоя в том месте, где расположен элемент шероховатости. Течение несжимаемое. Измерения удовлетворительно интерполируются уравнением (17.28) (Рвпер)о = и (Re пер)о = Uxj q /v — критические числа Рейнольдса для гладкой пластины. Штриховые прямые соответствуют значениям числа Рейнольдса, вычисленного по формуле (17.28). О, , <>, А, V, t>, X, +зспер ( едер о = 1,7 10 ,

Рис. 17.42. Зависимость отношения критического числа Рейнольдса для точки перехода на продольно обтекаемой пластине с изолированной двумерной шероховатостью к критическому числу Рейнольдса на такой же гладкой пластине от отношения Л/б1й, где к — высота элемента шероховатости, а бхь —толщина вытеснения пограничного слоя в том месте, где расположен элемент шероховатости. Рвзспер = перЛ Кривая — по Драйдену [ ], измерения — по Тани Е ].

Все реальные стенки в большей или меньшей степени шероховаты. Естественная шероховатость может иметь самые различные размеры, геометрические формы и распределение по поверхности. Это крайне затрудняет ее количественную оценку и обобщение результатов исследования ее влияния на закон сопротивления и распределение скоростей. На рис. 8.3 представлены результаты экспериментов Никурадзе с круглыми трубами, внутренние стенки которых были плотно обклеены песком с зернами определенных размеров. Такая однородная песочная шероховатость полностью характеризуется так называемой абсолютной шероховатостью, т. е-средней высотой гребешков шероховатости Ks и относительной шероховатостью Ks// или относительной гладкастью трубы i /Ks. При ламинарном течении все шероховатые трубы. имеют та.кое же сопротивление, как и гладкие — закон сопротивления, а следовательно и распределение скоростей не изменяется. Это объясняется тем, что вязкая жидкость заполняет впадины между бугорками и ламинарность течения не нарушается. Критическое число Рейнольдса и сопротивление в переходной области также практически не зависят от шероховатости. [c.154]

Теперь можно вернуться к вопросу о функциональном фильтре как выбирать длину выборки и выборочный интервал, чтобы получить соответствующие значения параметров а и (х Стандартная длина определяется без больших трудностей. Длины волн поверхностного профиля, которые существенно превышают номинальный диаметр области контакта, не влияют существенно на контактные деформации, так что можно выбирать L С 4ао. Так как практически а меняется приблизительно как точный выбор Ь не является критическим. Далее будем использовать соотношение Гринвуда (13.30) и примем, что стандартное отклонение высот вершин а, равно среднеквадратичной высоте поверхности а, найденной по профилометрическому следу. Если требуется найти только параметр а, то дальнейшие рассмотрения не нужны, так как величина а не чувствительна к величине выборочного интервала. Если нужен также и параметр (X, то необходимо определить еще и плотность неровностей т),, и кривизну вершин неровностей й,. Они определяются формулами (13.31) и (13.32) в терминах максимальной плотности п, и среднеквадратичной кривизны Ок, определенной по профило-графическому следу, однако обе эти величины сильно зависят от стандартного интервала. Интуитивно можно было бы ожидать, что существует уровень шероховатостей, ниже которого они немедленно сминаются пластическими деформациями и не вносят существенного вклада в контактное давление, поэтому разумно не брать стандартный интервал меньше этого уровня. Однако трудно количественно определить это критическое значение. В настоящее время в большинстве профилометров используют произвольно назначенный стандартный интервал 10 мкм. [c.476]

Приведенные на рис. 3.23а экспериментальные данные для сверхзвуковых сопел на холодном воздухе при = 0,9 показывают, что потери импульса на трение в дозвуковой и сверхзвуковой части сопла для турбулентной области течения не превышают 0,5% от идемьного импульса, а расчет потерь на трение в дозвуковой части сопла при Т =0,9 показывает, что эти потери оказываются менее 0,1% (рис. 3.236). Потери импульса на трение при различной шероховатости стенок для сверхзвуковых сопел, полученные на основании экспериментальных данных, приведены на рис. 3.24 [53]. Под коэффициентом шероховатости здесь понимается высота бугорков на поверхности стенок сопла, отнесенная к диаметру критического сечения сопла. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...