Запыленность

Рассмотрим перенос энергии плоскопараллельным лучом в запыленной среде, например в продуктах сгорания твердого топлива, содержащих частицы золы. Луч направлен вдоль оси л (рис. 11.5). Площадь сечения луча примем равной 1 м , тогда энергия луча на входе в среду равна . Для простоты будем считать частицы пыли сферическими одинакового размера с диаметром d и абсолютно черными. В слое толщиной dx частицы, встретившиеся на пути луча, поглощают энергию в количестве dE Поглощенная энергия dE равна произведению падающей Е) на суммарную площадь поперечного сечения всех частиц в слое толщиной dx. В свою очередь, эта площадь равна произведению поперечного сечения одной частицы nd /4 на их число п. Число п частиц [c.95]

Рис. 11.5. Ослабление плоскопараллельного излучения в запыленной среде

Коэффициент поглощения слоя запыленной среды толщиной x = L равен [c.95]

Таким образом, коэффициент поглощения (а следовательно и степень черноты) слоя запыленной среды, в отличие от твердого тела, зависит от его толщины и концентрации пыли. [c.95]

Процесс распространения лучистой энергии в газовой (незапыленной) среде имеет много общего с вышеописанным процессом в запыленной среде. Роль пылинок играют здесь молекулы газа, концентрация которых увеличивается с ростом давления газа. [c.96]

При длительности пребывания запыленных газов в активной зоне электрофильтра не менее 8 с правильно запроектированные и хорошо выполненные электрофильтры могут обеспечить степень очистки дымового газа от золы до [c.166]

Разрежение в топке не позволяет горячим запыленным и токсичным продуктам сгорания топлива выбиваться в атмосферу цеха, где работают люди. При наличии неплотностей в обмуровке или обшивке котла не газы выбиваются наружу, а, наоборот, воздух подсасывается в топку. Поскольку подсос воздуха приводит к дополнительным потерям с уходящими газами (часть теплоты затрачивается на нагрев этого воздуха), то разрежение поддерживают на минимально возможном уровне. Из газоходов, расположенных после топки (ближе к дымососу) газы также не будут выбиваться наружу, поскольку в них разрежение еще выше. [c.217]

Отрицательно. С увеличением скорости запыленных газов в электрофильтре уменьшится время пребывания частиц золы в нем. За это (укороченное против расчетного) время не все частицы по мере своего движения вдоль электрофильтра успеют пройти поперечный путь к осадительным электродам. [c.217]

По [Л. 215] коэффициент теплоотдачи обратно пропорционален скорости еще в большей степени [формула (6-31)]. Подобный эффект также проявляется и в области х>(1кр, однако в несколько отличной форме. Таким образом, влияние числа Re на теплообмен запыленного потока по сравнению с чистым воздухом меньше. Это специфическое явление можно объяснить совместным влиянием на пограничный слой дисперсного потока газа твердых частиц. Кроме того, последние согласно 3-7 могут 226 [c.226]

Рис. 6-8. Зависимость коэффициента теплоотдачи запыленного потока от его скорости.

Использование потоков газовзвеси при поперечном обтекании пучков труб представляет большой интерес. Известны реальные условия работы таких конвективных поверхностей с запыленным газом (тепло-утилизационные установки промышленных печей и пр.), для которых характерно падение теплопередачи из-за загрязнения труб. С другой стороны, возможна организация очистки поверхностей нагрева при одновременном улучшении теплообмена путем подачи в поток специально подобранной насадки [Л. 23, 56]. [c.245]

Теплообмен всего дисперсного потока с поверхностью нагрева реализуется в тех случаях, когда одна из сред находится под повышенным давлением, когда необходим теплообмен без прямого контакта охлаждающей (греющей) среды и дисперсного материала либо при теплоотводе от тел с внутренним источником тепла. Часто дисперсный поток является промежуточным теплоносителем. Исключение — одноконтурные схемы атомных установок с пропуском запыленных потоков через турбину [Л. 380] либо технологические установки, в которых дисперсный поток является непосредственно греющим (охлаждаемым) веществом, В ряде случаев при разработке пароперегревателей, регенераторов газотурбинных и т. п. установок целесообразно выполнять камеру нагрева насадки по регенеративному принципу (рис. [c.385]

Толкачев Д. Ф., Исследование конвективного теплообмена в трубчатом теплообменнике при прямоточном прохождении через него запыленного потока и зерновой насадки, Изв. высших учебных заведений, Энергетика , 1966, Л Ь 7. [c.414]

При высоком уровне масла ставят рядом две манжеты (рис. 8.17, й). При запыленной внешней среде также ставят [c.143]

При высоком уровне масла ставят рядом две манжеты (рис. 11,18, а). При запыленной внешней среде также ставят две манжеты или о.дну с пыльником (рис. 11.18,6). Свободное пространство между манжетами, а также между рабочими кромками манжеты и пыльника заполняют при сборке пластичным смазочным материалом. [c.157]

Так как концентрация частиц (пыли, золы), взвешенных в потоке, значительно меньше 0,5 кг/кг, такая запыленность практически не влияет на характер распределения скоростей в электрофильтре (см. гл. 10). Поэтому опыты на моделях проводили на чистом (незапыленном) воздухе. [c.219]

Запыленность газового потока (концентрация) х в каждой точке измеряли многократно [c.248]

НЕКОТОРЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ РАЗДАЧИ ЧИСТОГО И ЗАПЫЛЕННОГО ПОТОКОВ в КОНТАКТНЫХ, ФИЛЬТРУЮЩИХ и ДРУГИХ АППАРАТАХ И В КОЛЛЕКТОРНЫХ СИСТЕМАХ [c.268]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАПЫЛЕННЫХ ПОТОКОВ ПО СЕЧЕНИЮ [c.312]

Влияние примесей на распространение свободной струи. Экспериментальным исследованием распределения концентрации пыли в свободной струе и влияния концентрации взвешенных в ней частиц на поле скоростей такой струи [83] было показано, что при не очень больших концентрациях (и < 1,1 кг/кг) и размерах взвешенных в потоке твердых частиц (50 мкм) характер поля скоростей одинаковый для незапыленного (х =- 0) и запыленного потоков. [c.314]

Безразмерное расстояние данного сечения струн от первоначального a s/R ) п безразмерная скорость на оси струи п[ И запыленном [c.315]

Вся трубная система и барабан котла поддерживаются каркасом, состоящим из колонн и поперечных балок. Топка и газоходы защищены от наружных теп-лопотерь обмуровкой - слоем огнеупорных и изоляционных материалов. С наружной стороны обмуровки стенки котла имеют газоплотную обшивку стальным листом с целью предотвращения присо-сов в топку избыточного воздуха и выбивания наружу запыленных горячих продуктов сгорания, содержащих токсичные компоненты. Для повышения надежности работы котла в ряде случаев движение воды и пароводяной смеси в циркуляционном контуре (барабан — опускные трубы — нижний коллектор — подъемные трубы — барабан) осуществляется принудительно (насосом). Это — котлы с многократной принудительной циркуляцией. [c.149]

ЮТ электрофильтры. Конструктивно электрофильтр (рис. 19.4) представляет собой металлический или железобетонный корпус, внутри которого расположены пластинчатые элементы с развитой поверхностью, являющиеся осадительными электродами. Между ними установлены обычно стержневые корони-рующие (генерирующие электроны) электроды. Коронирующие электроды соединены с отрицательным полюсом агрегата электропитания, дающего выпрямленный пульсирующий ток высокого напряжения (до 80 кВ). Осадительные электроды заземляются. Запыленный дымовой газ со скоростью 1,5—2 м/с движется в межэлектродном пространстве. [c.166]

Для таких дисперсных систем, как туман, дым, запыленный поток, характерна малая концентрация рассеивающих частиц, и предположение о независимости рассеяния излучения отдельными частицами оказывается справедливым [125]. В ряде работ [153—167] урав- нение перепоса было использовано для определения оптических свойств двух разновидностей концентрированной дисперсной системы плотного и псевдоожижен-ного слоя. При этом были получены следующие качественные результаты для дисперсной среды в отличие от сплошной яркость в направлении касательной к по- [c.144]

Крайние (граничные) по концентрации формы существования дисперсных потоков — потоки газовзвеси и движущийся плотный слой. Истинная концентрация здесь меняется от величин, близких к нулю (запыленные газы), до тысяч кг/кг (гравитационный слой). Будем полагать, что простое увеличение концентрации вызывает не только количественное изменение основных характеристик потока (плотности, скорости, коэффициента теплоотдачи и др.), но — при определенных критических условиях— и качественные изменения структуры потока, механизма движения и теплопереноса. Эти представления оналичии режимных точек, аналогичных известным критическим числам Рейнольдса в однородных потоках, выдвигаются в качестве рабочей гипотезы [Л. 99], которая в определенной мере уже подтверждена экспериментально (гл. 5-9). Так, например, обнаружено, что с увеличением концентрации возникают качественные изменения в теплопереносе и что может происходить переход не только потока газовзвеси в движущийся плотный слой, но и гравитационного слоя в несвязанное состояние — неплотный слой, т. е. осаждающуюся газовзвесь. Это изменение режима гравитационного движения, связанное с падением концентрации, зачастую сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи. Обнаружено существование критического числа Фруда (гл. 9), ограничивающего область движения плотного гравитационного слоя и определяющего критическую скорость, при которой достигается максимальная теплоотдача слоя. [c.22]

В соответствии с предложенной в предыдущей главе классификацией под потоками газовзвеси будем понимать сквозные дисперсные системы с небольшой объемной концентрацией (до нескольких процентов). Для удобства изложения здесь же рассматриваются и слабо-запыленные потоки. Тогда потоки газовзвеси (или менее точно — запыленные потоки)—это дисперсные системы, в которых условия стесненности движения частиц настолько малы, что влияние стенок канала и соседних частиц либо полностью отсу тст ву ет сл а бо 3 а п ы л е Н Н ы е пото- [c.45]

При Re = 8 000 35 ООО, л /Д>15 для чистого и запыленного (ii>3) газа соответственно получено (0 = onst) [c.234]

Однако закон Бугера Бера, определяющий перенос лучистой энергии, приложим лишь к таким поглоп ающим средам, в которых переизлучение незначительно, а распределение температуры но объему газа равномерно. Тогда очевидна неправомерность использования такого метода применительно к потокам газовзвеси (кроме слабо запыле шых), к флюидным потокам, а также к падающему, псевдоожиженному и плотному слою, где невозможно игнорировать переизлучение, рассеивание и неравномерность поля температур частиц. Можно полагать, что использование методики, основанной на выражениях (8-24), (8-26), приводит в подобных случаях к завышению ал, так как, помимо игнорирования нереизлучения и рассеивания энергии, молчаливо предполагается, что все частицы одинаково (или примерно так же, ка в котельных газах, характерных весьма незначительной запыленностью) видят стенки канала, обладая одинаковой по сечению трубы температурой. Характерно, что доказательство неправильности таких позиций содержится в самой работе [Л. 230]. Здесь при проверке показаний термопар выявлено, что для незапыленного воздуха различие, вызванное излучением стенок в показаниях термопар диаметром 0,1 0,3 и 0,5 мм, составляло 100— 150° С, а в потоке газовзвеси — всего лишь +5° С. Таким образом, имела место практически полная тепловая экранировка спая термопар частицами. [c.268]

Форма профиля скорости 2, показанная на рис. 3.12, б, будет, конечно, иметь место только в том случае, когда упаковка слоя остается неизменной после его засыпки, т. е. с плотностью, уменьшающейся вблизи стенки. Если в процессе эксплуатации под действием тех или иных факторов (например, динамических сил потока, вибраций, запыления и т. д.) первоначальная упаковка и соответственно проницаемость слоя будут изменены, то распределение потока в пе.м получится еще более неравномерным, а форма профиля скороези на выходе окажется более сложной пики скоростей будут иметь место ие только у стенки, но и в других частях ссчеипя (см. рис. 3.12, б). [c.90]

Отсюда вынос золы из электрофильтра при равномерном поле скоростей w = Шк) пропорционален функции распределения запыленности потока по высоте. Для уменьшения выноса пыли следует выбрать такую зависимость скорости от высоты, чтобы получить ми-мипимальное значение приведенного интеграла. Общий анализ показывает, что при описанном распределении концентрации золы скорость потока в нижней части аппарата должна быть меньше его скорости в верхней части. Практически это моигет быть реализовано с помощью решеток переменного по высоте сопротивления, которые следует установить между электрополями электрофильтра. [c.267]

Распределение скорости запыленного потока и концентрации примесей при отсутствии центробежных сил. Для газоочистных аппаратов большой интерес представляет влияние запыленности потока на характер распределения скоростей и распределение концентрации взвешенных в потоке частиц примесей по сечению аппарата (газохода). Эти явления пока недостаточно исследованы, однако даже некоторые теоретические предположения и немногочисленные экспериментальные данные позволяют сделать выводы о рас гекании запыленного потока по сечению, а также вдоль разветвленных трубопроводов. [c.312]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Пыль вводили в поток на большом расстоянии до входа его в аппарат. Запыленность потока в заданной точке сечения рабочей камеры определяли наружной фильтрацией по известной методике НИИОГАЗа. Отбор проб пыли для определения запыленности производили изокинетически с учетом необходимых скоростей потока в заборных трубках. Одновременно с отбором проб пыли в исследуемой точке сечения производили контрольный отбор в постоянной точке перед входом в аппарат. Средняя концентрация пыли (концентрация на входе) составляла около 0,001 кг/кг. [c.312]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дально-бойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если примесь не имеет начальной скорости (папрн.мер, когда газовая струя вытекает в спутный лоток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстре(, чем в незапы-ленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьшает степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Второй пример — случай подвода запыленного потока в батарейный циклон снизу вверх с последующим поворотом вбок под углом 90° (рис. 10.41). Когда пет направляющих устройств на повороте, поток сильно поджимается. Струя газа при входе в ка.меру грязного газа более узкая, чем струя, поступающая через входное отверстие ка.меры. Следовательно, скорость струи больше среднего ее значения но сечению входа. Но чем больше скорость запыленного потока, тем больше скорость движения взвешенных в нем частиц, и наиболее тяжелые частицы п[юдолжают движение к стенке, противоположной входу. В результате основная часть пыли транспортируется через последние ряды цпклон11ЫХ элементов, несмотря на то, что несущий их поток довольно равномерно распределен по всем циклонным элементам, поскольку величина коэффициента их сопротивления достаточно велика. Таким образом, характер распределения концентрации пыли и скоростей в рассматриваемом случае получается совершенно различным (рис. 10.41, а). В некоторых случаях при таких условиях большая часть пыли накапливается вблизи задиег стеикн камеры грязного газа , запирая при этом часть циклонных элементов. [c.319]

Если в месте поворота потока к камере грязного газа установить направляющие лопатки, то будет обеспечено не только более равномерное распределение скоростей во входном сечении ка УГеры и соответствующее снижение скорости движения как потока, так и взвешенных в нем частиц (а следовательно, их инерции), но и более равномерное распределение всего запыленного потока по циклонным элементам. В этом случае характер распределения концентрации пыли будет близок к характеру поля скоростей (рис. 10.41, б). [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...