Формула видимого увеличения луп

Оптическая схема микроскопа. Пользоваться простой линзой в качестве лупы, когда необходимо получить большое увеличение, крайне неудобно. Уже из ранее приведенной формулы видимого увеличения, даваемого лупой, следует, что при больших увеличениях луна должна иметь весьма малое фокусное расстояние (см. стр. 38). Линза же с малым фокусным расстоянием обладает боль- [c.49]

Рис. 151. Схема для вывода формулы видимого увеличения лупы при отсутствии аккомодации

Пользуясь формулой (54) при условии видимого увеличения, равного единице, находим [c.127]

Выражение (81) представляет окончательный вид общей формулы для видимого увеличения любой оптической системы. [c.118]

Полученная формула имеет весьма важное значение. Действительно, в частном случае ортоскопической телескопической системы (например, зрительной трубы), показанной на фиг. 47 и имеющей достаточно большое видимое увеличение при большом [c.65]

Видимое увеличение окуляра определяется формулой [c.214]

Из формул (586) и (589) следует, что видимое увеличение лупы [c.319]

Если линейное увеличение оборачивающей системы равно р то видимое увеличение трубы может быть найдено по формуле [c.359]

В ряде случаев с возрастанием видимого увеличения телескопической системы приходится уменьшать поле зрения. При этом размер полевой диафрагмы в передней фокальной плоскости короткофокусного окуляра будет определять поле зрения [формула (643)]. [c.369]

В (Соответствии с формулами (617) и (682) получаем для перепада видимых увеличений выражение [c.376]

Следовательно, в соответствии с (310) и (313) видимое увеличение лупы при аккомодации глаза определяется формулой [c.191]

Согласно последней формуле при данном угловом поле 2(о окуляра линейное поле 2у микроскопа в пространстве предметов тем меньше, чем больше его видимое увеличение Т. [c.194]

Из формул (325), (324) и (317) следует, что видимое увеличение микроскопа [c.196]

Знак видимого увеличения говорит об образовании телескопической системой прямого (Г, > 0) или перевернутого (Г, < 0) изображения. В формуле (336) необходимо учитывать этот знак. [c.207]

Зная диаметр выходного зрачка и видимое увеличение Гт, определим диаметр входного зрачка зрительной трубы, который также будет входным зрачком объектива. По формуле [c.218]

Обычно падение прочности и пластичности при рекристаллизации молибдена связывают с увеличением размера зерна. Действительно, уменьшение предела текучести в данном случае, исходя из формулы (3.1), можно, по-видимому, связать с увеличением размера зерна. Но уменьшение предела текучести, согласно представлениям, вы-Та блица 3.3 сказанным в предыдущем разделе, должно было бы облегчать протекание пластической деформации и способствовать повышению пластичности металла. В действительности, дело обстоит наоборот. [c.48]

Значения отрицательных избыточных давлений (вакуума) по формулам (4-10), а также по приведенным ниже формулам (4-11) и (4-12), по-видимому, соответствуют случаю, когда за оголовком труба имеет очень небольшую длину. С увеличением длины трубы эти давления будут повышаться в соответствии с увеличением потерь на трение и повышением пьезометрической линии, которая, очевидно, может быть легко определена расчетом. Отмечается, что для всех указанных типов оголовков коэффициент сопротивления на вход не превышает [c.84]

Решение, даваемое уравнением (3.1), показывает, что кривая постоянной долговечности в случае разрушения при бесконечном числе циклов становится прямой. Однако в небольшом количестве результатов, заимствованных из американских источников, кривизна этих кривых, по-видимому, возрастает с увеличением числа циклов до разрушения. Эту тенденцию можно выразить математически путем придания подходящих значений константам в формулах приложения I — например, полагая константу к = 0 для случая I приложения. [c.70]

Отсюда, как и раньше, в предельном случае соосных несущих винтов получим АР/Р = 0,41. Однако при малых площадях перекрытия АР/Р 0,25т, и вычисляемые по этой формуле потери мощности поначалу растут с увеличением перекрытия не столь быстро, как по предыдущей формуле. Различие объясняется тем, что во втором способе расчета нагрузка на диск в зоне перекрытия оказывается меньше, чем в первом, а потому и потери мощности при малых перекрытиях меньше. Первая формула, по которой потери на интерференцию больше, по-видимому, лучше соответствует реальным характеристикам несущей системы вертолетов продольной схемы. Заметим, наконец, что если расстояние между валами несущих винтов равно I, то относительная площадь перекрытия равна [c.128]

Фактор контрастности фотопластинки 358, 359 Фигуры коноскопические 801—803 Фиксирование 296, 297 Флуоресценция 529 Флуорохромировапие 578 Формула видимого увеличения лупы 38 [c.819]

Пример 1. Формула ФПД измерительной цепи оптиметра (рис. 10.2) I/(2/V) Гцц/об.г имеет четыре неизвестные велкчиньЕ у—видимое пгремещение автоколлимационного блика (выходная координата цепи) г — длина плеча рычага ок — видимое увеличение oi Гоб — [c.421]

Сопоставление формул (636) и (380) дает условие соотг ветствия разрешающей способности телескопической системы и объектива. В этом случае видимое увеличение телескопической системы (называемое полезным) должно быть [c.348]

Чтобы глаз наблюдателя мог полностью использовать разрешающую способность микроскопа, определяемую по формуле (324), необходимо иметь соответствующее видимое увеличение. Если две точки передней фокальной плоскости оптической системы равпо-ложены друг от друга на линейном расстоянии 8 (рис. 157), то [c.195]

По последней формуле можно определить минимальное видимое увеличение, при котором глаз наблюдателя будет полностью использовать разрешающую способность микроскопа. Это увеличение называется полезным. При использовании формулы (326) следует иметь в виду, что во многих случаях диаметр выходного зрачка микроскопа составляет 1. .. 0,5 мм. Эго приводит к увеличению углового предела разрешения глаза до 2 . .. 4. Если взять среднюю длину волны в видимой области спектра X = = 0,55.10" мм, то при угловом пределе разрешения глаза тргл = = 0,0006. .. 0,0012 согласно (326) для полезного увеличения микроскопа получим [c.196]

Из формулы (333) следует, что аккомодационная глубина зависит только от видимого увеличения микроскопа, геометричег ская — от видимого увеличения и апертуры, а дифракционная — только от апертуры. Следует также иметь в виду, что в микроскопах, в которых применяется окуляр с сеткой, Т = О, так как глаз аккомодирован на изображение сетки. [c.198]

В соответствии с формулами (335) и (361) для перепада видимых увеличений получаем выражение М = fmzJf m n- [c.233]

Видимое увеличение микроскопа. Масштаб изображения. Принято считать, что увеличением микроскопа называется отношение изображения, получаемого на сетчатой оболочке глаза при помощи микроскопа, к изображению того же объекта на сетчатке невооруженного гла.ча. Так как это отношение зависит от установки окуляра и от расстояния между предметом и центром входного зрачка глаза, то для определенности условия предполагают, что изображение, даваемое микроскопом, находится в бесконечности, а предмет рассматривается нспооруженным глазом на расстоянии наилучшего зрения О —250 мм тогда в соответствии с рис. 11.1 общее увеличение микроскопа, состоящего из объективен окуляра, можно предстаиить следующей формулой / [c.18]

Первое опытное исследование было выполнено, видимо, в [Л. 210]. Изучались горизонтальные потоки воздушной взвеси песка при весьма небольших расходных концентрациях (ц 0,2). В результате было установлено увеличение коэффициента теплоотдачи до 257о-В 1957 г. были опубликованы данные по теплоотдаче вертикального потока полидисперсиого алюмосиликатного катализатора [Л. 358], которые аппроксимированы при и Re= 13 500- 27 ООО формулой [c.217]

ЧТО W изменяется более медленно с увеличением Т. Это соответствует ожидаемому отклонению от релеевского закона рассеяния при высоких частотах. По-видимому, при более высоких температурах значительная доля общего теплового сопротивления определяется процессами переброса. Образец КС1, использованный де-Хаазом и Бирыасом, был загрязнен ионами Na и М ++ с концентрацией, несколько меньшей 10 на атом, причем в силу нейтральности образца каждому двухвалентному иону соответствовала дырка в решетке. Подставляя измеренное тепловое сопротивление в формулу (9.14), находим, что (S /G) составляет примерно 1,2-10 , причем суммирование производится по всем дефектам. Этот результат приб.иизительно согласуется с концентрацией загрязнений. [c.252]

Анализ зависимости поляризуемости цинковьгх покрытий от содержания в них железа показывает влияние структурных составляющих сплавов. В однофазной области твердого раствора процесс коррозионного разрушения контролируется скоростями анодной и катодной реакций, и скорость коррозии составляет 0,05 г/(м ч). Наибольшая коррозионная стойкость приходится на область диаграммы железо — цинк, содержащей 8-17 % цинка, что связано, по-видимому, с появлением Г-фазы, являющейся химическим соединением на базе твердого раствора, стехиометрический состав которого соответствует формуле FesZnio- Наличие химического соединения вызьшает увеличение перенапряжения катодного процесса более значительное, чем для чистого цинка. Скорость коррозии сплава при содержании 8,5 % цинка составляет 0,02 г/ (м ч), а при 17,3 % - 0,01 г/ (м ч). Дальнейшее увеличение [c.55]

Низкие критические нагрузки характерны и для других химически реагирующих систем. В. А. Робин [4.15] исследовал теплообмен в эвтектических смесях хлористых и бромистых сурьмы и алюминия, являющихся химически реагирующими системами (В. А. Робин рас- "матривал смесь как обычную бинарную). Для системы АЬВгб+АЬСи критические нагрузки оказались в 4—5 раз ниже рассчитаных по формуле С. С. Кутателадзе. Анализ результатов киносъемки процессов кипения четырехокиси азота, а также хлорида и бромида алюминия показывает ряд сходных особенностей в динамике пузырьков пара и прежде всего склонность к образованию малоустойчивых групп пузырьков у поверхности нагрева, что уменьшает скорость их перемещения в жидкость. При увеличении нагрузки количество пузырьков пара, собранных в целые комплексы, увеличивается, что затрудняет циркуляцию жидкости к поверхности нагрева и способствует наступлению пленочного кипения при меньших нагрузках. Видимо, это и является основной причиной снижения критических нагрузок. [c.104]

Формулы (21) и (22) дают значения при кипении на технически гладких не-окисленных поверхностях. При кипении на окисленных поверхностях необходимо учитывать тер1 тческое сопротивление слоя окиси и увеличение а за счет шероховатости. Это приводит к следующей приближенной формуле для видимого коэффициента теплоотдачи (точнее -коэффициента теплопередачи от металлической поверхности через слой окиси к кипящей жидкости) от окисленной поверхности [c.150]

Наконец, Накажима и др. [19] обнаружили, что начиная с определенной скорости слой расширяется не только из-за увеличения объема пузырей, но и из-за возрастания порозности плотной фазы. Эта скорость соответствует, видимо, величине и авторы рекомендуют для ее расчета формулу Нсд, = 0,663 Аг - . [c.32]

Таким образом, для слоев как мелких, так и крупных частиц с повышением температуры при постоянной массовой скорости фильтрации число псевдоожижения растет, а следовательно, в соответствии с двухфазной моделью псевдоожижения при прочих равных условиях приходится ожидать увеличения доли газов, проходящей в виде пузырей, и усиления пульсаций слоя. Этот вывод находится лишь в кажущемся противоречии с установленным в (Л. 17] экспериментальным фактом уменьшения пульсаций слоя при переходе от псевдоожижения его холодным воздухом к режиму с прежним расширением слоя, но при сжигании в нем горючего газа и повышении температуры слоя до I 000° С. Кстати, аналогичное успокоение пульсаций в раскаленном псев-доожиженном слое по сравнению с холодным наступало и в опытах [Л. 116] при сжигании в слое не газа, а жидкого то плива (солярового масла) (рис. 1-10). Однако специально проведенные измерения пульсаций давления в слое в условиях, когда ввод жидкого топлива прекращали, а слой, несмотря на подачу прежнего количества холодного воздуха, оставался достаточно долго горячим благодаря аккумулированному при сжигании топлива теплу, показали в соответствии с формулами (1-14) и (1-15) резкое усиление пульсаций. Таким образом, успокоение пульсаций при сжи гании в псевдоожиженном слое топлив и сохранении прежней массовой скорости фильтрации связано не с высокой температурой слоя, как можно предположить по Л. 17,. 36, 147], а с протеканием реакций горения. iB случае сжигания жидкого топлива присоединялся также процесс быстрого испарения его капелек, попавших на раскаленные частицы. Видимо, вспышки газового и жидкого топлив и локальные повышения давления при мгновенном ис- [c.38]

Характер изменения влажности пара перед конденсатором при различной нагрузке опреснителя Атлас АФГУ-7 иллюстрируется табл. 13. Примечательно, что в области малых нагрузок влажность изменяется по закону, близкому к описываемому формулой Стермана, а с повышением нагрузки темп увеличения влажности несколько снижается. По-видимому, это обусловлено стабилизирующим эффектом отбойного щита. При малых нагрузках влияние щита практически не сказывается. [c.183]

Теория Гутина дает хорошие результаты для шума вращения винта при статических условиях. Результаты расчетов нескольких первых гармоник звукового давления удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными и позволяют получить приемлемую оценку суммарного уровня шума. Для несущего винта вертолета на режиме висения эта оценка обычно неверна. В работе [S.204] установлено, что формулы Гутина существенно занижают все гармоники шума вращения несущего винта на режиме висения, кроме первой, хотя тенденции их изменения в зависимости от концевой скорости и силы тяги винта указываются теорией правильно. При этом отказ от введения эффективного сечения (т. е. интегрирование источников шума по всему диску винта) и от приближения дальнего поля не улучшил сходимости с экспериментом. Так, по расчетам, амплитуды гармоник шума вращения быстро уменьшаются с ростом их номера, тогда как, по данным измерений, они уменьшаются значительно медленнее или даже остаются постоянными, что, по-видимому, связано с тем, что и на режиме висения на лопасти действуют периодические аэродинамические нагрузки. Согласно работам [S.22, S.24], полученный по формулам Гутина шум вращения основной гармоники ниже наблюдаемого на 4 дБ, а амплитуды следующих гармоник быстро уменьшаются с увеличением их номера. В работе [0,11] установлено, что расчеты шума вращения несущего винта по формулам Гутина занижают его уровень, и сделан вывод, что это результат пренебрежения влиянием высших гармоник нагрузки. [c.843]

Из анализа опытных данных по распределению а по поверхности кормовой части цилиндра видно, что в окрестностях задней критической точки коэффициент теплоотдачи сохраняет примерно постоянное значение, что соответствует формуле (6.22). Однако по мере удаления от критической точки коэффициент теплоотдачи при малых значениях критерия Reo непрерывно падает, и с увеличением критерия Reo на некотором расстоянии от критической точки начинается рост коэффициента теплоотдачи. Падение коэффициента теплоотдачи можно объяснить тем, что с удалением от критическдй точки изменение скорости на внешней границе пограничного слоя уже не подчиняется формуле (6.19). По-видимому, в этой области более правильным будет предположение о постоянном значении скорости. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...