Форсунки расход жидкости

Объемный расход жидкости через форсунку равен [c.240]

Применение больших скоростей в механических форсунках привело к уменьшению выходных отверстий сопел и тангенциальных отверстий вихревых камер. По этой причине форсунки механического распыливания требуют весьма тщательной очистки жидкости. Вместе с тем применение больших скоростей ограничило нижний предел расхода жидкости, так как размер отверстий нельзя делать чрезмерно малым — это мешает нормальной работе форсунки. Что касается верхнего предела, то ряд технических приемов и переход на повышенные давления позволили значительно поднять его уже созданы форсунки с единичной мощность в несколько тонн топлива в час. [c.10]

Расход жидкости через центробежную форсунку и угол конусности струи [c.49]

Исследование распыливания пневматическими форсунками низкого давления жидкостей, обладающих различными физическими свойствами [Л. 5-2, 5], выявило зависимость среднего диаметра капель от физических свойств жидкости и позволило установить распределение капель по размерам, распределение распыленной жидкости по сечению струи и угол конусности струи, а также влияние на дисперсность отношения расходов жидкости и воздуха. [c.87]

Эту форсунку подробно исследовали в холодных условиях при распыливании воды"[Л. 6-6]. Ее установили на специальном стенде вертикально вниз, чем создали ось симметрии факела и облегчили проведение опытов. Расход воды изменяли от 200 до 800 кг/час давление воздуха доводили до 5 ати, а расход его изменяли от 0,5 до 1,7 кг/кг. Форсунка показала удовлетворительную работу практически во всем диапазоне расхода жидкости. Данные по расчету среднего размера капель для этой форсунки были приведены в 5-1. [c.138]

Одной ИЗ наиболее интересных характеристик форсунок воздушного (или парового) распыливания является GJG, т. е. отношение расхода воздуха (или пара) G , кг час, к расходу жидкости G, кг час. Увеличение этого отношения улучшает качество распыливания, о чем свидетельствуют результаты опытов, представленные на рис. 6-23, где по оси абсцисс отложены диаметры капель d-, а по оси ординат — 7 , т. е. вес капель (в процентах) диаметром больше d . Улучшение качества распыливания выражается не только в уменьшении размера капель, но и в их большей однородности. Эксплуатационно выгодное отношение GJG для данной форсунки равняется примерно единице. В случае распыливания перегретым паром достаточно иметь отношение GJG, равное 0,4. Проверка форсунки в горячих условиях показала, что при расходе топлива около 600 кг час длина факела равнялась 3,5—4 м, а угол конусности составлял примерно 90°. [c.139]

Vm, Ув —объемные расходы жидкости и воздуха через форсунку, м /с а, рж, Уж, т)ж — поверхностное натяжение, кг/м плотность, кг/м динамическая и кинематическая вязкость жидкости кг /м , м2/с А — геометрическая характеристика форсунки. [c.186]

При малых тепловых потоках перерасход жидкости был больше, так как использованная в опытах форсунка не обеспечивала достаточно устойчивую работу при мч-лых расходах жидкости. [c.204]

Опыты показали, что расход жидкости через форсунки оказывает малое влияние на средний размер капель несколько сильнее влияет скорость газового потока. [c.264]

Когда нужно увеличить расход жидкости, а вязкость ее значительна, удобнее пользоваться форсункой с распылительной камерой (рис. 69, б) [36]. Здесь жидкость под давлением подается в цилиндрическую камеру, расположенную снаружи излучателя, откуда вытекает через отверстия на передней стенке. Для лучшего распыления камера располагается так по отношению к срезу сопла, чтобы расстояние от области генерации до отверстий было равно длине волны излучаемого звука. Медленно сходяш ееся [c.99]

Для распыления лакокрасочных материалов применяют струйные форсунки, работа которых характеризуется рядом параметров давлением нагнетаемой жидкости, объемной производительностью (расходом жидкости через сопло), формой факела, распыленной жидкости, дисперсностью распыла. [c.58]

Расход жидкости струйной форсункой может быть охарактеризован коэффициентом расхода, который определяется по следующей формуле [c.58]

Расход жидкости можно также получить из условий входа в форсунку [c.66]

Секундный расход жидкости через данную форсунку зависит от величины полного напора в [c.69]

Ввиду различных физических свойств ядохимикатов и их водных суспензий могут быть расхождения действительных расходов с табличными данными. В этом случае расход определяют по данным таблицы 31 и при необходимости изменяют его, регулируя давление в резервуаре с помощью редуктора 16. При работе машины на режимах, не предусмотренных таблицей, расход жидкости, вытекаемой через форсунку, должен быть пропорционален установленной производительности по зерну. [c.101]

Уравнение Бернулли используется, например, при расчете топливных форсунок, при определении расхода жидкостей, при расчете топливных магистралей. [c.37]

По скорости и величине выходного сечения форсунки 5 можно найти расход жидкости О [c.196]

На фиг. 7.4 показана центробежная форсунка. Поток жидкости закручивается в небольшой вспомогательной камере, проходя через боковые тангенциальные отверстия на выходе из сопла струя расходится, образуя коническую пленку, состоящую из мелких капель. В центробежной форсунке жидкость не заполняет все выходное сечение соплового отверстия (диаметр й) вдоль оси отверстия образуется газовый вихрь, внутрен- [c.377]

Расход жидкости через форсунку с площадью отверстия определяется л о уравнению расхода [c.306]

Расход жидкости через все форсунки для данного компонента оставит [c.306]

В теории центробежных форсунок распределение перепада давления между входным сечением и соплом, а также величина кольцевого сечения сопла учитываются одним коэффициентом расхода J ., который вводится в формулу расхода жидкости, протекающей через центробежную форсунку, а весь перепад давления условно отнесен к сопловому отверстию. Эта формула имеет вид [c.311]

Законы истечения жидкости из отверстий и насадков имеют большое практическое значение, поскольку они применяются при решении многих технических задач (при измерении расхода проходяшей жидкости, при расчете и создании сильной, дальнобойной струи, при расчете распространения струи в массе жидкости, обеспечении быстрого опорожнения резервуаров, при конструировании сопл и форсунок и в ряде других случаев). [c.301]

Принято разделять пневматические форсунки на две группы высокого напора (до 0,3—0,4 МПа ) с относительно малым удельным расходом газа (0,3—1,0 кг газа/кг жидкости) и низкого напора менее 0,01 МПа) с относительно большим удельным расходом газа (4— 10 кг газа/кг жидкости). [c.222]

Типичное для йНёймамчеетих форсунок распределение плотности орошения показано на рис. 8-14. Под плотностью орошения здесь понимается расход жидкости через единицу поперечного сечения струи. [c.237]

В процессе проведения испытания периодически косвенно контролируют качество распыла форсунки по секундному расходу жидкости через штихпробер 26 (во время заполнения штихпробера воздух из него стравливают через вентиль 28). [c.195]

Экспериментальные исследования центробежных распылителей подтверждают вышеизложенные положения. При больших числах Рейнольдса расход жидкости изменяется пропорционально корню квадратному из напора. Тогда коэффициент расхода является у идеальной форсунки функцией геометрической характеристики, а у реальных форсунок — функцией А и геометрических параметров и DJ Iq, учитывающих отклонение от идеальной форсунки (квадратичный закон сопротивления). При небольших числах Re степень зависимости расхода от напора изменяется, что принято выражать переменностью коэффициента расхода, возрастающего по мере уменьшения числа Re. Пределы параметров, при которых расчет можно вести по формулам [c.61]

Таблица 6-1 Расход жидкости форсункой Григорьева, кгЫас

Форсунка Глушакова была испытана в холодном состоянии, причем расход жидкости изменялся от 7 до 15 кгЫас [Л. 6-2]. В этих пределах форсунка давала довольно тонкое распыливание. Формула расчета среднего диаметра капель [c.171]

На рис. 1 изображена схема экспериментальной установки. Рабочая жидкость давлением воздуха вытеснялась из измерительной бюретки 1, которая служила топливным баком, и через трубку 2 поступала в форсунку воздушного распылива-ния 3. Воздух от компрессора 4 подавался через уравнительный бак 5, после которого разветвлялся, поступая через отросток 6 и емкость 7 к устью форсунки для распыливания, через отросток 8 в топливный бак / для транспортировки жидкости. Расход воздуха измерялся реометром 9, а его давление манометрами 10, 11 и 12. Расход жидкости определялся по градуированной бюретке /, емкость которой составляла 200 см . Точность отсчета находилась в пределах % (2 см ). [c.10]

Количество капель жидкости, взаимодействующих с передней стороной диска, определялось с помощью найденного экспериментально [4,33] коэффициента, учитывающего долю всех капель, производимых форсункой, попадающих на диск. При этом предполагалось, что каждая капля попадает на диск и взаимодействует с ним один раз взаимодействие капель жидкости с обратной стороной диска отсутствует. Диаметр капель определялся по размерам солевого следа высохших каиель, в которые предварительно добавляли сульфат никеля. Размер капель 50—70 fx. Скорость капель вычислялась с помощью киносъемки и менялась в интервале 4,6— 6 м/с. Расход пара 4,8-10 кг/с, расход жидкости 0,4-10 2,0-10" м /с. Эксперименты провели с разными материалами дисков золото, платина, нержавеющая сталь п медь. Результаты эксперимента представлены в виде отношения [c.156]

Законы истечения жидаости через отверстия применяются при решении многих технических задач измерении расхода жидкости, создании мопщой дальнобойной струи для размыва грунта, расчете распространения струи в массе жидкости, обеспечении заданного времени опорожнения резервуаров, конструировании сопел, форсунок и в других случаях. [c.181]

Размер капли предельный (предотрывный) 83 Разность потенциалов контактная 498 Расход жидкости через форсунку объемный 304 Расходомер вихревой 362 [c.551]

Из-за высокого давледия дуговой канал имеет форму, существенно отличную от цилиндрической. Диаметр канала в районе нижнего электрода больше диаметра шайбы. Для того чтобы дуговой канал имел ограниченные заранее определенные размеры, необходимо подобрать параметры вихревой форсунки и расход жидкости. В наших опытах расход жидкого азота составлял 0.5 кг/с. Изменение расхода жидкости практически не сказывается на параметрах горячей струи. [c.101]

Акустические форсунки в известных конструкциях охладителей пара не применяются, однако это не ис-.<лючено. На рис. 2.28 представлен схематический чертеж акустической форсунки [15]. В качестве источника колебаний служит аэродинамический стержневой излучатель, состоящий из стержня 2 и резонатора 1, который позволяет получать колебания газовой среды достаточно высокой интенсивности (в пределах 5—25 кГц). Регулирование параметров излучателя и угла раскрытия факела достигается изменением расстояния между соплом и резонатором. Изменение расходов жидкости и воздуха (или пара) осуществляется изменением давления в системах подачи, а также установкой внещней втулки, в которую подается жидкость, имеющей ряд цилиндрических отверстий для выхода жидкости, расположенных по окружности относительно оси форсунки. [c.70]

Для построения теории центробежной форсунки необходимо установить связь между коэффициентом живого сечения и геометрической характеристикой 9 = /(Л). При этом можно воспользоваться следующими соображениями. Из формулы (35) получается, что в зависимости от размеров воздушного вихря может установиться тот или иной секундный расход жидкости через форсунку. Вычисления показывают, что как при очень больших, так и при очень малых размерах воздз шного вихря имеют место небольшие значения коэффициента расхода. В первом случае получаются очень малые живые сечения для прохода жидкости, во втором случае —очень малые значения скорости истечения (напор тратится на создание больших тангенциальных скоростей в точках, расположенных близко к оси форсунки). [c.68]

Можно доказать, что устойчивым должен быть воздушный вихрь таких размеров, при которых обеспечивается макснмаль-щлй расход жидкости в форсунке ). Тогда истинное значение коэффициента живого сечения форсунки соответствует максимальному значению коэффициента расхода. Для выполнения этого [c.68]

Экспериментальное исследование выполнено при нестационарном охлаждении вертикальных трубопроводов различного диаметра жидким азотом при подъемном и опускном движении в условиях как естественного распада жидкой струи на капли, так и предварительного распыла жидкости. Экспериментальная установка, режимные параметры, методика эксперимента и первичной обработки опытных данных такие же, как и при исследовании стержневого режима пленочного кипения, рассмотренном в 7.4. Исключение составляет массовый расход жидкости и температура стенки, которые при дисперсном режиме изменялись в диапазоне 0,01 —1,0 дм с и 300—1000 К соответственно. Предварительный распыл жидкого азота на входе в экспериментальные участки (трубы из стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 12 мм и 57 мм, длиной 80 и 26 калибров соответственно) осуществлялся с помощью струйных форсунок с радиальной подачей жидкости. В трубе диаметром 57 мм средний начальный размер жидких капель определяли по кривым спектрального распределения капель по размерам. Кривые получены после обработки результатов фотосъемки. При подъемном движении в трубе диаметром 12 мм начальный средний размер капель принимали в предположении, что для заданного значения начального паросодержания. Го = 0,01 достигаются условия е = е,ф, в случае опускного движения без распыла — из вариантных расчетов при изменении бо в пределах от 1 до 3 мм. [c.233]

Исходные параметры для внешнего контура перемешивания находят иным путем. Основное назначение этого контура — вывести часть рабочего раствора за пределы ванны для того, чтобы термостатировать его, очистить и выполнить необходимые контрольные операции, такие, как измерение температуры, удельной электропроводности и pH. Поэтому расход жидкости через этот контур определяется в основном необходимым расходом жидкости через теплообменник, а давление на выходе из насоса должно обеспечить этот расход с преодолением сопротивления теплообменника, форсунок, через которые осуществляется подача жидкости в ванну электроосаждения (рис. 40 и 41) и других видов гидравлическо- го сопротивления на пути этого потока. [c.110]

Распыленная форсункой жидкость представляет собой ансамбль примерно сс рическйх капель различных размеров. Само формирование капель следует отнести к случайным процессам. Даже зафиксировав все параметры впрыска — расход, свойства жидкости, форму отверстия форсунки, ее тип, а также параметры потока воздуха внутри об мма, нельзя в одном и том же месте получить капли одинакового размера, обладающие одинаковой скоростью. Это объясняется флуктуационным характером взаимодействия газа и впрыскиваемой жидкости. Распределение капель, характер распыла, определяющие его качество, обычно характеризуются функцией распределения X, х), пред- [c.384]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...