Теория центробежной форсунки

Некоторые материалы по вращающимся потокам с потенциальным полем скоростей имеются в теории центробежной форсунки, но, как показано ниже, теория центробежной форсунки вопреки существовавшему длительное время мнению не может применяться в длинных трубах и каналах, которые характерны для твэлов и сепараторов пара. [c.11]

Обозначение fl введено по аналогии с обозначениями в теории центробежной форсунки, где оно общепринято. [c.58]

Можно составить довольно большой список литературы, в которой такие работы описаны. Они упомянуты в [25, 41, 50, 51], в многочисленных статьях по теории центробежной форсунки. Однако для описания условий образования цилиндрических полых течений достаточно использовать [12] и краткое описание экспериментов, выполненных в целях изучения условий существования цилиндрических течений со свободной поверхностью. Ниже из [12] приведено краткое описание эксперимента по изучению рабочего процесса в вихревом свистке (рис. 5.1). [c.87]

Примерно потенциальные поля скоростей можно ожидать в центробежных форсунках, поэтому исследование методов определения радиуса свободной поверхности в потенциальном потоке началось именно в теории центробежной форсунки. Поискам способа определения радиуса свободной поверхности в потенциальном потоке в отечественной литературе посвящено большое количество работ [6 28, с. 63 53 55-59]. Однако почти во всех этих работах не уделялось внимания гидравлическому прыжку, сопровождающему формирование вращающегося цилиндрического потока в длинных трубах и каналах ( > 1) и не всегда возникающему в соплах центробежной форсунки (- < 1) [c.93]

Однако эксперименты, проведенные с реальной жидкостью, показывают, что радиус воздушного вихря в камере приблизительно такой же, как и в сопле, что противоречит полученному результату. На основании этого Тейлор полагает, что теория центробежной форсунки, развитая для случая идеальной жидкости, не применима для расчета истечения реальной жидкости. Он считает, что при входе реальной жидкости в распылитель у стенок камеры завихрения образуется заторможенный пограничный слой, перемещающийся внутрь камеры вследствие наличия радиального градиента давления этот пограничный слой перекрывает пограничный слой, создающийся у стенок выходного сопла. Проведенные Тейлором расчеты и опыты показали наличие осевого потока по всей поверхности воздушного ядра. Полученная при расчетах толщина пограничного слоя оказалась приблизительно равной толщине пленки жидкости, вытекающей из сопла центробежного распылителя. Таким образом, можно полагать, что вся жидкость вытекает в форме пограничного слоя. В связи с этим ниже рассматривается расчет толщины пограничного слоя. [c.54]

Вместе с тем необходимо отметить, что в теории центробежной форсунки предполагается постоянство циркуляции не только на любом радиусе вплоть до границ вихревого ядра, но и в любом сечении центробежной камеры, так что имеет место условие [c.156]

В пределах относительно небольших величин потерь влияние стенок можно учесть соответствующим уменьшением коэффициента е для камеры, обладающей большей шероховатостью. Однако по мере увеличения влияния местных вихреобразований, очагами которых служат неровности футеровки, закономерность протекания зависимости вращательной скорости от радиуса настолько искажается, что становится трудно говорить о потенциальном" и квази-твердом" вращении даже с определенной степенью приближения появляются просто зоны возрастания и убывания вращательной скорости, трудно поддающиеся аналитическому выражению. В силу этого обобщение по теории центробежной форсунки данных циклонных камер, обладающих грубой шероховатостью стенок, может в ряде случаев привести к ошибкам принципиального характера. Расчет таких камер по вышеприведенным формулам носит чисто условный, грубо практический характер, не дающий возможности раскрыть существа протекающего аэродинамического процесса. [c.159]

Для определения дополнительно к приведенному равенству следует прибегнуть к расчету, аналогичному определению радиуса вихря в теории центробежной форсунки Г. Н. Абрамовича [Л. 9], с учетом коэффициента е. [c.185]

Широко распростране-- ны теории центробежных форсунок, в основе которых лежит принцип максимального расхода [5, 6 ]. Известные теории одноступенчатых центробежных форсунок применимы для легких топлив. При этом конструктивные особенности форсунок оказывают незначительное влияние на потери давления в топливной системе и характеристики работы форсунок. Но, как показывают опытные данные, при распыливании тяжелых топлив потери напора существенны, они оказывают большое влияние на показатели работы форсунок и ими пренебрегать нельзя. Поэтому необходим учет влияния конструктивных факторов. [c.44]

Из совместного рассмотрения рис. 23—25 видно, что вопросы о рациональном использовании давления топлива в форсунках при распыливании вязких топлив нельзя решать по теории центробежной форсунки для идеальной жидкости, так как в характерных сечениях камеры и сопла интенсивность изменения относительных напоров и их потерь суш,ественно зависит не только от значения геометрической характеристики Л, но и от вязкости топлива, а следовательно, и величины критерия Re. Указанные факторы определяют в основном структуру потока и его турбулентность в отдельных элементах форсунки, а также направленность потока при входе и выходе из камеры и сопла. Для повышения относитель- [c.66]

При теоретических исследованиях форсунок с перепуском топлива обычно используют основные положения теории центробежных форсунок [5]. Так, введя коэффициент кратности т), определяющий отношение поступающего в форсунку топлива G к выходящему из сопла G , уравнение для расчета скорости топлива на входе в камеру закручивания имеет вид [c.124]

А б р а м о в и ч Г. H., Теория центробежной форсунки. Сб. ЦАГИ по промышленной аэродинамике, 1944. [c.489]

Теория центробежной форсунки [c.63]

ТЕОРИЯ ЦЕНТРОБЕЖНОЙ ФОРСУНКИ [c.65]

ТЕОРИЯ ЦЕНТРОБЕЖНОЙ ФОРСУНКИ 67 [c.67]

Результаты испытаний свидетельствуют о том, что приведённая теория центробежно форсунки удовлетворительно подтверждается экспериментом как с качественной, так и с количественной стороны. [c.70]

А б р а м о в и ч Г. H., Теория центробежной форсунки, сб. ЦАГИ, 1944. [c.188]

В теории центробежных форсунок распределение перепада давления между входным сечением и соплом, а также величина кольцевого сечения сопла учитываются одним коэффициентом расхода J ., который вводится в формулу расхода жидкости, протекающей через центробежную форсунку, а весь перепад давления условно отнесен к сопловому отверстию. Эта формула имеет вид [c.311]

Теория движения идеальной жидкости в камере центробежной форсунки была развита Г. Н. Абрамовичем [Л. 4-1 ] и сводится к следующим основным положениям. [c.49]

Подобные данные дает теория Г. Н. Абрамовича [Л. 2], рассматривающая движение идеальной жидкости в камере завихрения центробежной форсунки. Эта теория может быть успешно использована и для описания движения реальной вязкой жидкости, так как поправки зависят, в свою очередь, от соотношения между силами вязкости, инерционными силами и силами поверхностного натяжения, т. е. в конечном счете от критериев, характеризующих распыливание жидкости. [c.50]

В центробежной форсунке сделан завихритель, приводящий струю жидкости в быстрое вращательное движение, благодаря чему при выходе из форсунки жидкость движется не только в осевом, но и в тангенциальном направлении (фиг. ПО). Теория идеальных центробежных форсунок без учета сил трения разработана советским [c.197]

Теория идеальных центробежных форсунок позволяет определить коэффициент расхода форсунки л, корневой угол распыла а, коэффициент живого сечения ср и толщину пелены. Толщина пелены определяет мелкость распыла жидкости центробежными форсунками. [c.199]

Вопросам проектирования камер сгорания и систем подачи ракетных двигателей, работающих на жидком топливе, посвящена гл. 7. В ней подробно рассматривается теория струйных и центробежных форсунок, проектирования головок камер сгорания, причем особое внимание уделяется вопросам дробления струи и пелены топлива, соударения струй и колебаний в струе и пелене. Подробно излагается также качественная теория гомогенного и гетерогенного горения. [c.7]

Теперь можно сказать, чем теория центробежной форсунки существенно отличается от теории щишндрических потоков в длинных трубах. [c.97]

В случае истечепия капельной жидкости в приосевой зоне возникает кавитационная воронка радиуса онределение которого является основной задачей теории центробежной форсунки, которая в одномерной приближенной постановке дана в [1]. В рамках схемы потенциального движения идеальной жидкости решена и осесимметричная задача, не требующая привлечения дополнительных гипотез [37], [c.212]

Параметр Л—основной в теории центробежной форсунки [37], а в теории Г. Н. Абрамовича [1] он единственный (А — геометрическая характеристика форсунки ). Величины /с и А легко могут быть выражены только через геометрические характеристики впхрево камеры. В случае тангенциальных вводов к равно отношению площадей боковой поверхности камеры и вводов. [c.222]

Для построения теории центробежной форсунки необходимо установить связь между коэффициентом живого сечения и геометрической характеристикой 9 = /(Л). При этом можно воспользоваться следующими соображениями. Из формулы (35) получается, что в зависимости от размеров воздушного вихря может установиться тот или иной секундный расход жидкости через форсунку. Вычисления показывают, что как при очень больших, так и при очень малых размерах воздз шного вихря имеют место небольшие значения коэффициента расхода. В первом случае получаются очень малые живые сечения для прохода жидкости, во втором случае —очень малые значения скорости истечения (напор тратится на создание больших тангенциальных скоростей в точках, расположенных близко к оси форсунки). [c.68]

С удалением от сопла диаметр пленки увеличивается, она утоньшается и распадается на мельчайшие капли, обеопечивая хорошее смесеобразование и сгорание. Теория центробежной форсунки разработана проф. Г. Н. Абрамовичем [1]. Она позволяет определить коэффициент расхода а в зависимости от размеров и формы форсунки и располагаемого напора [19]. [c.171]

В. В. Талаквадзе [Л. 4-11] рассматривает движение жидкости в камере центробежной форсунки, используя положение о переменности радиуса воздушного вихря. При этом в качестве дополнительного уравнения он использует, вместо условия максимальности расхода, теорему об изменении количества движения. Однако в решении содержатся неточности, приводящие к существенным ошибкам в расчетах коэффициента расхода и угла конусности струи при малых значениях геометрической характеристики форсунки, что подробно рассмотрено Л. А. Клячко (Теплоэнергетика, 1962, № 3). [c.55]

Коэффициенты расхода центробежной форсунки при работе на керосине и на более вязких жидкостях, если геометрическая характеристика Л>2,5, на практике оказываются вдвое и втрое больше, чем дает теория идеальной форсунки. Поэтому теория деальной центробежной форсунки, основные выводы которой приведены выше, пригодна только для ориентировочных предварительных расчетов. Реальные коэффициенты расхода и углы распыла центробежных форсунок определяют путем опытов. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...