Изгиб Момент инерции сечения

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

С учетом формул (54) и (55) построены графики (рис. 120), показывающие влияние "п и (о на J Jo и Ц / Ф о. Введение ребер во всех случаях увеличивает момент инерции сечения и, следовательно, жесткость детали на изгиб и тем резче, чем выше ребра и больше их относительная толщина. [c.233]

При изучении нового вида деформации — изгиба, нам предстоит встретиться с новой геометрической характеристикой—осевым моментом инерции сечения. [c.241]

По содержанию полезно сделать следующие замечания. Вопрос о положении центров тяжести плоских фигур и статических моментов сечений должен полностью изучаться в статике, здесь возможно лишь краткое напоминание. Не следует вводить в эту тему вопрос о моменте сопротивления (такое решение, хотя и не часто, но встречается), это получится сугубо формально, так как понять смысл этой характеристики в отрыве от формулы для нормальных напряжений при изгибе, конечно, нельзя. В большинстве случаев достаточны сведения об определении главных центральных моментов инерции сечений, имеющих не менее одной оси симметрии, но при необходимости преподаватель имеет право рассмотреть в полном объеме и моменты инерции несимметричных сечений. [c.113]

Изгиб стержня при потери устойчивости происходит в плоскости минимальной жесткости, и поэтому под J здесь следует понимать минимальный момент инерции сечения. [c.513]

Двигатель, установленный на платформе, вызывает в процессе его работы горизонтальные колебания в плоскости чертежа, сопровождающиеся изгибом стоек. Момент инерции сечения каждой стойки У= [c.231]

При расчетах на изгиб, кручение, сложное сопротивление, а также при расчетах сжатых стержней на устойчивость используются более сложные геометрические характеристики сечений статический момент, а также осевой (или экваториальный), полярный и центробежный моменты инерции сечений. Выражения этих характеристик отличаются от выражения (5.1) тем, что у них под знаки интеграла входят произведения элементарных площадок ЛР на функции координат у, г, р этих площадок (рис. 5.1). Таким образом, указанные геометрические характеристики зависят не только от формы и размеров сечения, но также от положения осей и точек (полюсов), относительно которых они вычисляются. [c.135]

В 9.1 установлено, что в том случае, когда моменты инерции сечения относительно главных центральных осей равны между собой, косой изгиб бруса невозможен. В связи с этим невозможен косой изгиб брусьев круглого сечения. Поэтому в общем случае действия внешних сил брус круглого сечения испытывает сочетание следующих видов деформаций прямого поперечного изгиба, кручения и центрального растяжения (или сжатия). [c.377]

Для определения секториального момента инерции сечения необходимо построить эпюру главных секториальных координат (с полюсом в центре изгиба). Эта эпюра построена на рис. 5.34. [c.133]

Необходимо заметить, что в формулу, определяющую критическую силу, следует подставлять минимальное значение осевого центрального момента инерции сечения стержня (если у сечения осевые центральные моменты инерции не одинаковы), так как стержень всегда изгибается в плоскости наименьшей жесткости. [c.327]

В качестве других возможных причин остановки развития усталостных трещин, основанных на изменении напряженного состояния при ее вершине, можно назвать следующие развитие трещины в область более низких напряжений и, в частности, в область с отрицательными второй и третьей компонентами объемного напряженного состояния увеличение момента инерции сечений при развитии в них усталостных трещин и уменьшении в связи с этим амплитуды напряжений от изгиба различие работы упругопластической деформации у вершины трещины и у исходного надреза уменьшение жесткости напряженного состояния у вершины трещины при ее развитии и др. [c.18]

Для изучения изгибных колебаний представляет большой интерес вал, сечение которого имеет эллипс инерции, а не круг инерции, вследствие чего изгибная жесткость вала различна в двух главных плоскостях изгиба. Практически с такими валами приходится иметь дело конструкторам двухполюсных электрических машин, роторы которых имеют два больших зуба-полюса, вследствие чего главные центральные моменты инерции сечения неодинаковы (фиг. 3. 19). [c.137]

Обозначим вес диска, расположенного в середине вала, через Q, главные моменты инерции сечения вала — через и (/2 > i)-Соответствующие коэффициенты статической жесткости вала в середине, отнесенные к главным плоскостям изгиба [c.138]

М Е— модуль упругости материала при растяжении, J — момент инерции сечения), а при пластических деформациях получается при испытании на изгиб образца стержня или строится по диаграмме растяжения (диаграмме а—г). [c.120]

Жесткость стержней постоянного сечения, работающих на изгиб при различных условиях закрепления, приведена на фиг. 30 Е — модуль упругости J — момент инерции сечения. [c.353]

НИИ при изгибе в плоскости наименьшей жесткости лопатки (изгиб в плоскости наибольшей жесткости не принимается во внимание) J (г) — переменный момент инерции сечения лопатки (минимальный) <р — угол поворота главных осей инерции сечения Q — угловая скорость вра- [c.423]

Из 28.18 видно, что если сжинающая сила Р достигнет критического значения, то прогиб f теоретически должен стать бесконечно большим. Заметим, что критическая сила Рк вошла в расчет формально, взамен дроби п ЕЛР, где J — момент инерции сечения относительно нейтральной оси при изгибе балки под действием поперечных сил. Значит, J — это не min> так как обычно при изгибе сечение балки располагают так, чтобы момент инерции относительно нейтральной оси был бы наибольшим. [c.482]

Простейший пример. Требуется найти рациональную форму поперечного сечения балки, нагруженной изгибающим моментом по условию минимума ее массы. Мерой массы балки является площадь А поперечного сечения, мерой сопротивления изгибу — момент инерции этой площади (рис. 0.2, а). Для прямо- [c.17]

Зная жесткость при изгибе EI, можно рассчитать модуль упругости Е, разделив жесткость на момент инерции сечения / (рав- [c.183]

Основным профилем сечения стержня шатуна является двутавровое сечение. Шатун в плоскости качания по условиям закрепления концов в четыре раза менее устойчив в отношении продольного изгиба по сравнению с плоскостью, ей перпендикулярной, поэтому момент инерции сечения стержня шатуна в плоскости качания делают в четыре. раза больше. Площадь сечения стержня шатуна целесообразно увеличивать от верхней головки к нижней. Для облегчения в некоторых конструкциях материал с оси шатуна убирается высверливанием (фиг. 49). Для уменьшения ллины двигателя применяются конструкции несимметричных шатунов, при этом смещгние осей делается не более 10—15% от длины нижней головки. Такое смещение имеют шатуны двигателей ЗИС-101, ГАЗ-11, Додж, Виллис и др. [c.121]

Еще одно обстоятельство, на которое необходимо обратить внимание, это величина момента инерции сечения диафрагмы. В расчете по методу А. М. Валя диафрагма рассматривается как кривой брус, нейтральная плоскость которого перпендикулярна к оси турбины. При этом наличие лопаток в расчет не принимается, т. е. лопатки считаются абсолютно жесткими. Очевидно, что для диафрагм высокого давления это допущение может считаться достаточно справедливым, так как высота лопаток в данном случае незначительная. Будучи, однако, расположены дискретно, лопатки не могут существенно увеличивать изгиб-ную жестксоть диафрагмы, поэтому их не следовало бы принимать в расчет при определении момента инерции сечения диафрагмы. [c.325]

Но условия перпендикулярности нейтральной линии к плоскости нагрузки, а также равенство нулю интеграла yzdA могут быть выполнены и для несимметричного сечения балки. Для этого достаточно, чтобы поперечная ось, лежащая в плоскости действия внешних сил, и нейтральная линия были бы главными центральными осями инерции поперечного сечения балки. Тогда и условие перпендикулярности нейтральной линии к плоскости нагружения соблюдается, и интеграл J yzdA, как центробежный момент инерции сечения относительно главных осей, снова будет равен нулю. Следовательно, условие возникновения плоского изгиба, сформулированное выше как условие совпадения плоскости внешних сил с плоскостью симметрии балки, можно заменить другим плоскость нагружения должна совпадать с одной из двух плоскостей, содержащих главные оси инерции поперечных сечений. Эти две плоскости в балке называются [c.170]

Рис. 205. ры изгиба сечений балки, называется линией центров изгиба. Очевидно, для того, чтобы изгиб был плоским и не возникало кручения тонкостенной балки, плоскость действия внешних сил должна проходить через линию центров изгиба, параллельно одной из главных центральных плоскостей инерции балки. Условие равновесия, требующее, чтобы центробежный момент инерции сечения относительно линии нагружения и перпендикулярной ей нейтральной линии равнялся нулю, при этом будет выполняться, т. е. изгиб окажется плоским вместе с тем как момент внешних сил, так и момент внутренних касательных усилий относительно центра изгргба будут равны нулю, т. е. кручение балки не произойдет. [c.272]

Балки, главные моменты инерции сечений которых начительно отличаются друг от друга, будут хорошо работать при изгибе в плос- [c.363]

Смотреть страницы где упоминается термин Изгиб Момент инерции сечения : [c.80] [c.293] [c.173] [c.111] [c.149] [c.333] [c.167] [c.100] [c.221] [c.222] [c.112] [c.223] [c.106] [c.147] [c.187] [c.433] [c.179] [c.286] [c.27] [c.31] [c.64] [c.151] [c.221] [c.481] [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...